某特大桥连续箱梁临时支座设计检算之欧阳法创编

2021.03.09

某特大桥

（75+4*135+75）m连续箱梁

时间：2021.03.09 创作：欧阳法 临时支座设计检算

1、荷载计算及内力分析： 临时支座设计图见附件；

设计图中临时固结支座承受的力为N=88413KN，M=111028KNm；（应按最大悬臂灌注长度时箱梁自重对支座中心弯矩的5%及一端挂篮（另一端挂篮拆除）自重对支座中心弯矩之和计算最大不平衡弯矩，竖向力为按最大悬臂灌注长度时箱梁自重计算，注意计算值小于设计值时按设计值采用，计算值大于设计值时按计算值采用。

临时支座平面尺寸为纵桥向140cm，横桥向150cm，中心间距a＝450cm，

单

maxNmin个临时支座承受的力为

NM8841311102834440KN976742a42*4.5

不平衡弯矩和箱梁总重量由临时支墩支反力承

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受，经计算临时支座不承受拉力。

2、采用的设计规范：

按照《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》（TB10002.3-2005）：考虑主力＋附加力时，中心受压、局部承压容许应力可提高到1.3倍。

3、临时支墩受压检算：

临时支墩采用C50钢筋混凝土，中心受压容许

c1.3*13.417.42MPa1.742KN/cm2应力，竖向钢筋不

参与计算，作为安全储备，

l0

8b

，φ＝1，

NcA1.742*150*14036582KN34440KN（可）。

4、墩身、粱部局部承压检算：

墩身混凝土采用C35，局部承压容许应力计算如下：

c11.3*9.4*。

A2*1.912.22*16.44MPa1.644KN/cm2AC1.5*1.4钢筋网片的加强作用不参与计算，作为安全储备

；

容

许

局

部

承

压

力

Nc1AC1.644*150*14034524KN34440KN（可）；

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粱部混凝土强度等级高于墩身混凝土强度等级，局部承压能力不再检算。

5、抗弯加强设计

在以上计算中，悬臂灌注时最大不平衡弯矩和箱梁重量由临时支墩支反力承受，无拉力出现，为安全起见，增设抗弯钢筋，如设计图中，临时支座钢筋重心至内边缘距离为：

s13*14213*12810*(84*115.5)113.5cm13*210，

假定一端临时支座承压，合力作用点为钢筋混凝土临时支座中心，另一端临时支座受拉，合力作用点为钢筋重心，力臂

l1401528015113.5493.5cm2，

钢筋为3根一束，承受拉力的折减系数0.7， 主力＋附加力时，HRB335钢筋容许应力

230MPa，抗弯承载能力为：

MAl23**1.62*3*72*4.935*0.7138024KNm111028KNm（可）。

临时支座采用HRB335钢筋，总长450cm，支座总高度95cm，墩身内锚固长度为200cm，梁体内锚固长度为155cm，二端设直弯勾。混凝土锚固力计

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算：3根一束布置，

钢

筋

抗

拉

能

力

采

用

值

：

NA23**1.62*3*0.7388.5KN

C35混凝土墩身锚固力计算：

Nccul0.104*1.5*1.3**1.6*200*3*0.7428.1KN388.5KN（可）

C50混凝土梁体锚固力计算：

Nccul0.129*1.5*1.3**1.6*155*3*0.7411.6KN388.5KN（可）

6、结论

临时支座设计满足承载能力，可以按图施工。

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