软土路基砂井固结理论的进一步分析与探讨

维普资讯 http://www.cqvip.com ４２　南京市政　２００７年第３期（总第８ｌ期）　软土路基砂井固结理论的进一步分析与探讨　严仁高　（浙江省宁波市，３１５０２０）　摘　要：通过对砂井固结理论的进一步探讨与分析，提出软土路基砂井处理在外荷载作用下静态固结口急态固　结和动态固结的三种不同概念，进而阐明软土路基砂井固结理论特有规律，为具体的工程实践作出解释，并提　出一些改进意见。　关键词：软土路基；砂井固结理论；分析与探讨　＿＾上＿－＿｜一　一Ｐ　、刖旨　＜　Ｖ－ｌ　ｌ　Ｉ｛ｉ｛ｉ　１　Ｉ　１　Ｉ　ｌ　ｌ　ｌ　。。　‘　‘　：　・　：　砂　层　我国在软土路基上大量修筑高速公路和城　市高等级道路。但软土路基的处理问题一直来为　饱和粘＿ｔ层　工程技术人员所困惑，砂井固结理论在工程实践　中的应用并未取得预计的效果，如我们浙江省的　、　Ｕ　杭甬高速公路以及一些宁波市区的高等级外围　、遮７１＜　÷　道路，虽然采用了堆载预压的方法，而且堆载预　图１　压的时间一般在半年以上，但软土路基的固结沉　坐标原点在不透水层与粘土层的交界处，ｚ轴以　降在十多年以后还在继续，这对道路的主体结构　上为正。我们从粘土层中的位置中在ｚ轴某处取　造成了破坏性的影响，时常进行大修翻修，浪费　出一个面积为１，厚度为出的微分体来研究：由　了许多人力物力，对交通运输的畅通也造成了不　于砂层上面的均布荷载是大面积的，因此地饱和　良的影响。笔者试图通过对软土路基原有的砂井　粘土层中附加应力　设深度均匀分布，且等于Ｐ。　三相固结理论的进一步探讨和分析，来描述造成目　故不论微分体的位置如何，微分体上承受的应力　前这种隋形的理论依据。通过对软土路基中粘性土　值均等于Ｐ而纵向ｚ轴无关。在加载瞬间，孔隙　在自身应力作用下的固结效应的探讨和分析，建立　水压力的增加为Ｐ；因此在固结完成后，有效应力　动态的软土路基砂井三相固结理论，以便工程技术　的增加也为Ｐ。但在任意时刻ｔ时，微分体的超静　人员对此现象有个更全面更深刻的认识。　水压力　不仅是时间ｔ的函数，而且也是位置ｚ　的函数。这是因为土层中不同深度的点与排水面　二、单向固结理论的基本假设及基　的距离是不相同的，在同一时刻ｔ各点的超静水　压力　的消散程度也是不相同的，在与砂层交界　本结果分析　面处，只要ｔ稍大于０，的　就立即等于０；而在不　透水层的顶面处，要经历很长时间才会消散到０。　假如图１：　亦即　求解的初始条件是：当ｔ＝Ｏ，０≤ｚ≤日，Ｉｘ＝Ｐ；　假设饱和粘土层的厚度为Ｈ，下面为不透水　０≤￡≤∞和Ｚ＝Ｏ，　＝０。因此超静水压力　应当　层，上面为透水性能良好的砂垫层，在砂层的上　层作用着大面积的均布荷载Ｐ，在这样条件下，土　是位置　和时间ｔ二元函数，即Ｉｘ＝ｇ（ｚ，　。　根据水力学的渗透定律　＝ｋｉ＝ｋ　，式中ｈ为　中水只能在竖直方向向上渗流，并通过砂垫层往　外排走，土体也只有竖直方向变形，故称其为单　孔隙水压力的水头，ｉ为梯度．孔隙水压力Ｉｘ＝ｒｗｈ，　向固结问题。设地下水位高于粘土层顶面，并设　即　＝　，　为水的比重。并假定从微分体排出的水　收稿日期：２００７—０　ｌ６；　作者简介：严仁高（１９６７一），男，本科，工学学士，工程师。曾在宁波市市政管理处和宁波市市政房地产开发公司从事专业　技术工作。　维普资讯 http://www.cqvip.com

２００７年第３期（总第８ｌ期）　严仁高．软土路基砂井固结理论的进一步分析与探讨　量体积与微分体的体积压缩相等，即Ａｑ－￣ｖ，可以　在工程实践中，为了加速粘性土的固结速　度，在软土层里没置排水砂井，如果水平向的渗　推导出单相固结微分方程：　＝争＝丝Ｏｔ（推导过　流是对称地流向中心的排水砂井，则称为三向固　程略）。　式中：　．结的轴对称问题，上面的公式便可写作ｃ　（　ｒ　０７＂　Ｃｖ＝　０，称为土的竖向固结系数，ｃｍ２／　＋　）＋　粤）＝　（其中ｒ为砂井有效圆筒周　１ｒ　Ｏｒ＂０　‘０　年；其中　——土的渗透系数；ｃｍ２／￣；ｅ　『＿＿一土　层固结过程中的平均孔隙比；　＿一水的比重　界面的半径），这是一个第三类的贝塞尔方程，又　名汉克尔（ＨａｎＫｅ１）方程。它的解不仅不能用初等　ｏ．ｏｏｌｋｇ／￣ｍ３；广土的压缩系数；ＭＰａ～，　卜一　单位换算系数。　这是一个第一类的贝塞尔方程，或称亥姆霍　兹（　ｆｍ　Ｉｔｚ）方程，应用傅立叶级数可以求解。　固结度　的定义为地基在荷载作用下，经历时间　ｔ的沉降量ｓ，，与最终沉降量ｓ之比值，则经历时　间ｔ所完成的固结程度为　＝Ｓ　，对于微分体有　Ｕ＝　一Ｓｔ＝　蔼　超静汞压万面稹ｌ霉篷蒜粟篆　＿　一＝，一　；　则对于任　川。上　一时刻ｔ和任意位置　的该微分体的固结度可表　　ｌ示为（１～　）。　在建立单相固结微分方程的过程中，采用了　三个基本假定：　１．假定孔隙水的流动完全服从达西的渗透定　律，由于粘性土中不仅有自由水，而且还有结合　水，水膜的移动并不服从达西定律；　２．假定土的体积变化完全服从压缩定律，并以　附加应力作为起始孔隙水压力，前者所引起的误　差一般不大，后一假定与实际情况有较大出入；　３假定孔隙水的排除量与体积压缩量相等，这　个假定忽略了水中有气泡及粘性土气体体积变化　引起的影响，这只能从定性上进行分析和探讨。　以上３点，下面会进一步探讨。　三、三向固结理论的概念及砂井理论　分析　假定孔隙水渗流的方向除了竖向外还有水　平方向，而且竖向的渗透系数　与水平向的渗　透系数　不相等，则固结微分方程为ｃ　ｒ　＋　出‘　＋　＝　。式中：　为水平向固结系数。　函数表示，而且也不能应用高等级数求解，在具　体的工程计算中常引入所谓贝塞尔函数的渐近　公式来得到它的近似解，其解的物理意义表示为　孔隙水压力的在三向固结过程中是渐近稳态的。　虽然这样的理论曲线存在水平的渐近线，但大量　国内外试验表明，大多数的试验曲线并不存在水　平的渐近线。也就是说实际情况并不符合稳态的　沉降固结过程。但是即使这样，为了工程上汁算　方便起见，还是把砂井有效圆筒形的周界面看作　是—个不透水层，如图２所示。　图２　界面以内的水流入中心砂井，界面以外的水　流入其它砂井，因此假定砂井有效圆筒形的界面　上的水的流速为零，亦即　＝０，这就是所谓辐射　ｏｑ＂　向砂井固结理论的外周边界件；而内周边界条件　是砂井与土的界面，此处是完全透水的边界条　件，即ｔ＞０，ｉｘ＝Ｏ。而竖向固结的边界条件与上述　的单向固结理论相同。这样，在上述边界条件下，　就可以把轴对称问题的固结微分方程用分离变　量法分解为两个的微分方程。　设竖向渗流引起的分量为　，辐射向为　，则　上面这个汉克尔方程分解为下面两个的方程：　８Ｕｚ—ｒ　ａ２Ｕｚ．　Ｏｔ一　’　宴　：ｃ　（　＋ＯＴ－　ｒ　宴　）　。　第一个方程同单向固结微分方程，而第二个　维普资讯 http://www.cqvip.com

南京市政　２００７年第３期（总第８１期）　方程为第二类贝塞尔方程，或称牛曼方程，它的解　提到，而砂井施工对地基土透水ｌ生能的改变等情　同样不能用初等函数表出，它的通解非常复杂，是　况，不是本文论述的重点。在—般隋况下，井距的缩　个与　线性相关的通解与另一个与　线性无　小对加固速度的影响较显著，但井径加大则影响不　关的特解构成，但也是静态的。这样把—个稳态的　多；被加固土层的厚度对加固速度的影响很小；土　一汉克尔微分方程分离为二个静态的微分方程。　因此，根据三向固结微分方程的理论解，砂　井地基的平均固结度可以根据下式给出：　Ｕ．：ｌ－（１－ｕ０）（１－　式中：　为垂直向固结度；　为辐射向固结　度；（　＿一砂井地基平均固结度。　已知　值和地基最终变形值ｓ后，有砂井　的地基在加荷后历时ｔ时的变形ｓ　可按ｓ　Ｕｎ　确定。地基最终变形值ｓ仍按天然地基计算，可　以不考虑砂井的影响。工程实践中，对砂井地基　的固结计算，其目的在于通过计算求出在给定的　预压荷载，预压力时以及路基的容许沉降量等条　件下的井径和井距。　对于未打穿整个受压土层的砂井（如图３），　图３　地基的总平均固结度可按下式计算：ｕ＝ｐｕ而＋　一　ｐｊＵｖ　。　式中：　一为地基总平均固结度；　一为打砂井部分土层的平均固结度；　一为砂井以下部分土层的固结度，可按竖　直向固结理论计算，计算时可将砂井底部平面作　为排水面；　ｐ－－为砂井打入深度与整个压缩层厚度之比　值，即ｐ＝百　，Ｈ１－－为砂井长度，Ｈ２－－为砂井　下压缩层范围内土层的厚度。　一般情况，　与　相差很小，这就是说在Ｇ　很小，　很大的情况下，垂直向固结度　常可忽　略不计。上述的基本计算方法，只考虑到了土层中　附加压力均匀分布的渗透固结。至于道路条形附加　压力分布较为复杂的晴况，在下面论述中会进一步　的ｃ　／ｃ　的比值愈大，砂井的功效愈为显著。　四、三向砂井固结理论问题的进一步　分析　从上面分析中我们可以看出，三向砂井固结　理论是假设在把砂井有效圆筒形的周界面看作是　—个不透水层，即把固结微分方程中的一个齐次　项假设为零。这样才能用分离变量法把三向轴对　称固结理论问题分别分解为—个竖向固结理论问　题、一个辐射向的固结理论问题，并且都是静态　的。但实际情况并非如此，其实并没有所谓的不透　水层，只是为了方便计算罢了。事实上微分方程　（　ｒ　０７＂＋　ｄｒ　）＋　ｏｚ‘　＝　Ｏｔ　是不能分离的，因为竖　向固结和辐射向的固结是同时进行的。　如果不考虑不透水层，土的实际固结速度应　该更快，但在工程实践中，土的固结速度远比我　们理论计算得到的要慢，沉降却比我们理论计算　得到的要快。这又是为什么呢？我们不得不对单　向固结理论的基本假设作进一步的分析。　１、土中孔隙水的流动并不完全服从渗透定　律，笔者认为不服从达西定律的这一部分固结应　该是次固结部分，它与土中的主固结同时存在的。　２、以附加应力作为起始孔隙水压力是工程　实践有较大出入。我们知道道路荷载相对软土路　基是一个均匀的条形荷载。如果假设条形均布荷　载Ｐ下的地基是一个弹性半空间体，根据弹性力　学的原理，我们可以解得　与深度ｚ的关系是线　性变化的，即口　一　Ｊ。其中　为土的容量。　而更为复杂的是根据弹性力学半空问体在边　界上受法向集中力时的解，　不仅仅是　的函数，　而且与其在平面上的位置　，Ｙ也有关，即　＝　，　，　），并且是非线性的。也就是说起始孔隙水压力　不仅仅是　与ｔ的函数，而且也是其本身　的函　数，即　，ｔ，　）。这样，我们不得不引入土中本身　应力固结的概念，笔者认为它与第—个假设中的　不符合渗透定律的次固结概念应当是吻合的。　３、至于第三个假定中忽略了土中有气泡及气体　体积变化的　向，笔者认为它应该是属欠固结土理　维普资讯 http://www.cqvip.com

２００７年第３期（总第８１期）　严仁高．软土路基砂井固结理论的进一步分析与探讨　４５　沦讨论的范畴。同样在超固结土中也极有可能有某　些化学性质的气体被固体化了。因此，这个假定对正　常固结的土来说，笔者认为是应该可以忽略的。　从中我们可以看出，为什么软土路基的固结　时问比我们以前计算的要慢。　让我们再分析一下上面的这个固结微分方　五、砂井三向固结理论问题的进一步　探讨　程：　（　＋ｏ　）＋　粤＋　：　Ｏ　ｏ　ｄＯ＂　＝　。这是一个　ｏ　虚宗量的贝塞尔方程，土中孔隙水压力　的解是　动态的，它随变量时问ｔ的变化而变化，这就是为　根据上面分析，土中水的起始孔隙水压力肚＝　什么软土路基长时问不断沉降固结的原因，少则　几年，多则十几年。单向固结微分方程的解是静态　，ｔ，　），由于　＝　，Ｙ，　），因此起始孔隙水压力　可以写成　＝　，ｔ，ｃｒ），ｃｒ即为微分体中土的　，Ｙ，　方向上不同的应力。这样，固结微分方程可以写　成以下形式：　（　＋等）＋　＋　＝　式中：　的概念与　匝一样，为土的自身应　力固结系数。同样根据磐＝０的假设，其三向固结　轴对称课题公式便可写作为：　辐射向：Ｃｈ（　＋ｄｒ　ｒ｝　）　Ｃｒｒ　＋Ｃ　争　ｏ【７一ｄｔ　竖向：　磐＋ｄｚ　　磐：单　０ｏ－‘　优　应力固结系数：ｃ　其中：　土层固结过程中动态平均弹模值；　Ｇ．厂一土层固结过程中动态平均剪切弹性模　量值；　其它物理概念与土的竖臣曦向固结系数—样。　同样如果我们理论上假设土在外荷载和自　身应力作用下的次固结与土的主固结是分离进　行的。则这样这个复杂的微分方程可以分离成三　个的简单微分方程如下：　①　＝　磐　②　＝　磐　③　＝　（等÷　）　因此，可以根据理论假设，砂井地基的平均　固结度可以通过公式给出：　＝１一（１一　）（１一　（１－　）　其中：Ｕ　即为土中应力自身次固结度；其它　物理量同前。　的；而三向砂井固结微分方程的解是稳态的。　从笔者理论上的肤浅探讨中可以看出，动态　的三向固结微分方程同时考虑了主固结与次固　结，而实际上主固结和次固结是同时进行的，不　能分离的，因此动态的固结理论才是比较符合我　们工程实践的。　土中应力自身次固结度　的引入，可以解释　我们以前的工程实践中为什么理论计算的实际　沉降量总是比实际测定的最后沉降量要小，实测　的沉降速度远比计算的理论值要快但固结的速　度却比理论计算的要慢的原因。　概括地说，　值对于压缩Ｉ生较大的软基，计算　值往往小于实测值；对于压缩性较小的软基，则　恰恰相反。总之，与土的压缩性指标有关。　土在历史上曾经承受过的最大的有效应力　称为前期固结压力ｐ　。用原状土的室内试验测定　前期固结压力的方法主要有二种：压缩试验法和　强度试验法。压缩试验法是用小荷载开始，小增　量多级加载的方法进行的慢固结试验，并加到比　较大的荷载，如１０～１６ｋｇ／ｃｍ　。　若将试验结果用ｅ—ｌｇｐ曲线（见图４）表示：在　Ｐ较小的时候，曲线接近水平线；在前期固结压力　附近，曲线急剧地下弯，并且在Ｐ较大时接近于　一根直线。直线部分的斜率Ｃｃ＝　＿二　。　图４　称为土的压缩指数。其中ｅ为土样的孔隙　比，分别在试验过程中用室内压缩试验（或称固　维普资讯 http://www.cqvip.com

南京市政　２００７年第３期（总第８ｌ期）　结试验）测定。就是把土样装在金属环刀内，在不　，能侧向膨胀的条件下加以压缩。所用的仪器称为　地分解为三个静态的固结微分方程，笔　固结仪，试验前土样的原始状态，可以通过测定　者认为最后计算得到的固结沉降值与实际测定　土样的容重ｒ，土颗粒的比重Ｇ及土的天然含水　的固结沉降值还是会有出入的，但应该比稳态的　量　等指标来求得。从下式可以求得土样的孔　固结理论精度要高。　隙比　一１。压缩指数ｅ大的软土，沉　ｒ　七、关于正常固结、超固结和欠固结的　降决，固结慢，反之，沉降慢，固结快。因此从这个　概念分析　侧面也反映了土的固结沉降过程是动态的。　从固结理论三个基本假定中可以看出，即使　六、应力固结系数的概念分析与探讨　在正常固结的条件下，还有相当长的一段固结过　程并不符合渗压固结理论，即笔者提出的稳态固　应力固结系数　，它与土的动弹模值　及动　结理论，虽然其理论曲线存在水平的渐近线，但大　剪切弹模值Ｇ　有关，根据弹性模量是应力与弹性　量试验表明，大多数的试验曲线并不存在水平的　应变之比，可用下式表示：　，而动剪切弹模值　渐近线。因此笔者在本文中引入了动态固结的概　念，即同时考虑主固结与次固结，以区别于符合稳　Ｇ　可换算为Ｇ　ｚ＋ｔ竽　。这里的　为动泊松比。Ｉ１弘Ｊ　　态固结理论的主固结部份，上面已经提到它是一　个虚宗量的贝塞尔方程，它与软土中的自身应力　土的物理状态，固结压力及应变数量级等因素　固结效应有关。次固结通常用结合水膜的作用来　对土的弹陛模量都有十分显著的影响，其弹模值随　解释。由于粘土颗粒表面的巨大引力，使得结合水　土的密度增加而增大，并且也随土的压缩模量增大　膜中的水分子失去了液态的某些特性，并且不服　而增大，而对于相同土质条件，固结压力　越大，　从水力学的渗透定律。结合水以粘滞流动的特点　弹模值也越大，在野外条件下表现为弹模值随土层　缓慢移动，水膜的厚度相应地发生变化，使整个土　的埋深而增大，因此引入动弹性模量值　的概念。　骨架产生蠕动，这就是在超静水压力虽已基本消　对于动剪切弹性模量值Ｇ　，关键在于动泊松比　值　散，但由于土中的自身应力使土的体积变化仍在　的测定。到目前为止国内还是比较困难的。一般可　继续发展的原因。因此动态固结理论是比较符合　用现场实测土层剪切波的波速来确定。　实际情况的，但笔者认为仍有深入探讨的余地。　根据国内外已有的经验，对于某个既定的土　超固结土是指土层超过目前自重压力的荷载　样而言，由于动应力０＂ｄ与动应变　的关系是非　固结形式的土，即该土层历史上曾经受过大于现有　线性的，大量的国内外试验证明可用近似的双曲　覆盖土重的前期固结压力。历史上最高地面比目前　线方程来描述这个非线性关系，即　＝—÷Ｌ，地面高很多，后因多种原因（包括水流冲刷［冰川作　ａ＋Ｏｏ￣ｄ　式　用及人类活动等），搬运了相当厚的沉积物，将地面　中ｎ和ｂ为待定系数，由具体土样的试验资料确　降至目前标高。因．此超固结土亦可称为已经完成了　定。因此可得：Ｅｄ＝　＝　＋　ｃｒｄ，因　＝一ｏ－ｄ￣，４　固结的土，在路基工程中虽有碰到，如原来的村庄口　ａ＋Ｏ￣ｄ　ａ　ａ　道路地基等，但毕竟是少数。欠固结土是指土层在　Ｇ　云　＝　ｏ－ｄ　。这里　为动泊松比。　目前的土重下，还没有达到完全固结的程度，土层　实际固结压力小于现有的土层自重压力。例如江河　因此，应力固结系数实际上是一个十分复杂　口新沉积的粘陛土或河道人工回填粘陛土等，由于　的变量，它使得动态固结偏微分方程变得更加复　时间不长，在土的自重作用下还没有达到固结。这　杂，为使它成为一个常量，计算时均采用平均动　类土称为欠固结土，在外荷载作用下的瞬时压缩主　弹模量值或平均动应力和平均动剪切弹模值或　要是土中的封闭气泡造成的，而固结理论的基本假　平均动应变。因此把动态的固结微分方程既虚宗　定中并不考虑气泡的作用，欠固结土在路基工程中　量的贝塞尔方程：　（粤＋　）＋ｅ粤＋　粤＝　也常有碰到，—般需要重新处理。　（下转第１１页）　维普资讯 http://www.cqvip.com

２００７年第３期（总第８１期）　南京市政　胶粉改性沥青　析漏试验　飞散试验　用油比％　析漏率试验值％　技术标准％　飞散率试验值％　技术标准％　０．０９　ｌ１．７　５．７　０．０６６　≯０．１　１０．６　≯ｌ５　０．０２６　ｌ３．２　渗水系数、纹理系数、冻融劈裂、动稳定度试验　表１２　＼检测项目　渗水系数　纹理系数　冻融劈裂　动稳定度（次／ｍｍ）　用油比　、＼　ｍＬ／ａｒｉｎ　（ｍｍ）　（％）　ＭＰａ　变形ｍｍ　１４．９　０．９７　８６　ｌ６４６．００３　３．１１４　３，５１０　５．７　ｌ５．２　０．９４　８９　１６４１．８５７　３．１ｌ４　３．５ｌｌ　１７．９　０．９９　８５　１４８２，５２　ｌ　２．０４５　２．４８５　平均　１６．０　０．９７　８７　平均：满足＞１５００次／ｍｍ的要求　通过试验段的铺筑，验证ＳＭＡ一１３混合料生　１　０小结　产配合比的合理性，验证了拌和一摊铺一压实连　续生产的可靠性。在摊铺施工过程中和易性也明　以上检测数据结果表明，ＧＴＲ—ＴＯＲ一沥青改　显好于其它改性沥青混合料，便于施工。在一定　性具有良好的路用性能，满足规范要求，尤其是与　程度上来讲橡胶沥青改性应用获得成功。　集料粘附性的改善最为显著，能直接解决酸性集　ＴＲ—ＴＯＲ一沥青可以替代纤维稳定沥青，从而降　料粘附性差的问题。采用干拌法生产方式的　低建设成本，也攻破了废橡胶颗粒干法改性沥青　ＳＭＡ一１３ＧＴＲ—ＴＯＲ沥青混合料骨架形成嵌挤结　混合料存在力学强度不高、压实困难的难题。由　构，混合料沥青薄膜层明显增厚，热拌制过程并无　于我们这次使用的原材料都是普通的基质　橡胶粉结团现象。马歇尔试验、稳定度能力验证　ＡＨ一７０沥青和石灰石集料，如果以后换用改性沥　和路面构造检测均反映出混合料具有良好的高　青和强度大的石质材料进行掺用橡胶粉研制生　温性能和水稳定性能。检测试验结果符合设计及　产，那效果会更加明显，性能会更好。　规范要求。　（上接第４６页）　抛高量；而对于压缩指数ｃ　较低的软土路基，还　是通过原来的堆载预压法进行处理，这样才是比　八、小结　较符合科学的施工方法。　通过上面对软土路基砂井固结理论的进一　参考文献：　步分析与探讨，使我们认识到仅仅考虑到土的主　固结部分是不够的，也就是说稳态的砂井三相固　［１】同济大学土力学与基础工程研究室等．土质学　结理论虽然有其合理性的一面，但实践证明次固　及土力学．北京：人民交通出版社，１９８２．　结部分同样重要，必须同时考虑主固结和次固　［２］南京工学院数学教研组．数学物理方程与特殊　结，建立动态的砂井三相固结理论，才能准确计算　函数（第二版）．北京：高等教育出版社，１９８３．　出最终的固结沉降量，为软土路基工程的设计与　［３】天津大学，西安冶金建筑学院，哈尔滨建工学院　施工提供较为科学的数据。随着科技的进步，现　等．地基与基础　匕京：中国建筑工业出版社，１９８０．　在涌现出许多软土路基处理的新技术、新方法、新　［４］陈希哲．土力学地基基础．北京：清华大学出版　工艺，但都没有扎实的理论依据，最后结果还有待　社，１９９７．　实践检验，这也是笔者撰写本文的目的之一。　［５】徐芝纶．弹性力学简明教程．北京：高等教育出　笔者认为，对于压缩指数ｃ　较高的软土路基　版社，１９８４．　的处理还是以换填一定深度的塘渣（５ｍ一６ｍ），在　［６沈林方．６】浅论上三高速公路上虞段的软基处理．　挖掉上面５ｍ左右的软土后，再打砂井，换上塘渣　公路运输文摘，２００３（５）．　进行预压，并可用作结实的路基，计算出一定的