石家庄市南绕城高速公路第10合同段
现浇箱梁施工方案
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江西际洲建设工程集团有限公司
石家庄市南绕城高速公路第10合同段项目部 2016年8月5日
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目 录
第一章 编制依据 ......................................... 第二章 工程概况 ......................................... 2.1桥址概况 ............................................. 2.2气象水文 ............................................. 2.3 地质概况 ............................................ 2.4现浇箱梁结构设计等 ................................... 2.5 主要设计工程数量 ..................................... 第三章 施工组织安排...................................... 3.1 施工准备 ............................................ 3.2 施工用水、用电 ....................................... 3.3 临时生产、生活设施 ................................... 3.4 材料供应 ............................................ 3.5 机械设备进场情况 ..................................... 3.6 材料试验 ............................................ 3.7人员组织情况 ......................................... 3.8 现浇箱梁施工计划 ..................................... 3.9 质量检查手段......................................... 第四章 施工技术方案...................................... 4.1 施工工艺流程......................................... 4.2 施工方案 ............................................ 4.2.1施工准备 ......................................... 4.2.2地基处理 ......................................... 4.2.3支架搭设方案 ..................................... 4.2.4支架的搭设 ....................................... 4.3 模板安装 ............................................ 4.4 支架预压 ............................................ 4.5钢筋加工及安装 ....................................... 4.6混凝土浇注 ........................................... 4.7 支架及混凝土作业的施工注意事项 ................. - 39 - 4.8 冬季、夏季、雨季施工质量保证措施 ..................... 4.8.1冬季施工措施 ..................................... 4.8.2 雨季施工措施 .................................... 4.8.3 夏季施工措施 ....................................
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4.9 预应力体系布设及张拉 ................................. 4.10砼养生 .............................................. 4.11 模板拆除 ........................................... 第五章 预防箱梁裂缝的技术措施 ............................ 第六章 质量控制方法和手段 ................................ 6.1 质量保证体系......................................... 6.2 质量保证措施......................................... 6.2.1建立完整的质量检查和管理体系 ..................... 6.2.2试验工作由项目部工地试验室担任 ................... 6.2.3严格检查制度，坚持质量控制原则 ................... 6.3 创优保证体系......................................... 6.4 质量保证制度......................................... 6.4.1质量创优责任制度 ................................. 6.4.2教育培训上岗制度 ................................. 6.4.3质量检查制度 ..................................... 6.4.4工程质量控制程序 ................................. 6.5 强化质量意识、健全质量管理制度 ....................... 6.5.1技术复核、首件工程认可制度 ....................... 6.5.2技术、质量和作业交底制度 ......................... 6.5.3材料质量管理制度 ................................. 6.5.4计量器具认证和生产设备性能可靠 ................... 6.5.5工程质量奖罚制度 ................................. 6.6 工程项目质量控制管理 ................................. 6.6.1原材料质量控制 ................................... 6.6.2施工过程控制 ..................................... 6.6.3砼质量控制 ....................................... 第七章 安全生产规程...................................... 7.1 安全保证体系......................................... 7.2 安全保证制度......................................... 7.2.1安全保证措施 ..................................... 7.2.2安全奖惩制度 ..................................... 7.2.3安全生产责任制 ................................... 7.2.4支架检查、验收制度 ............................... 7.2.5安全检查制度 ..................................... 7.2.6安全教育和操作技能的培训 ................... - 55 - 7.2.7现场安全知识 .....................................
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7.3 现浇箱梁施工安全目标落实 ............................. 7.3.1一般规定 ......................................... 7.3.2预应力张拉作业 ................................... 7.3.3发电机组 ......................................... 7.3.4泵送混凝土 ....................................... 7.4安全管理措施 ......................................... 7.4.1地基处理安全措施 ................................. 7.4.2支架搭设安全措施 ................................. 7.4.3高空防护安全措施 ................................. 7.4.4高空材料堆放安全措施 ............................. 7.4.5支架拆除安全措施 ................................. 7.4.6混凝土浇筑安全措施 ............................... 7.4.7预应力张拉安全措施 ............................... 7.4.8临时用电安全措施 ................................. 7.4.9桥区的防电、防火、防雷措施 ....................... 7.4.10起重吊装安全措施 ................................ 附录一：
地基承载力验算 ........................................... 附录二： ................................................. 梁高1.7MWDJ碗扣式支架的设计计算 .......................... 1、竹胶板强度计算 .......................................
1.1底模强度 ........................................... 1.2侧模强度计算 ....................................... 2．小楞验算 ............................................. 2.1横梁位置小楞验算 ................................... 2.2箱室段位置小楞验算 ................................. 2.3箱室段腹板位置小楞验算 ............................. 3、[10槽钢（大楞）强度计算 ............................ 3.1腹板底位置大楞验算 ................................. 3.2箱室段位置[10槽钢（大楞）验算 ...................... 3.3翼缘板段位置[10槽钢（大楞）验算 .................... 4、碗扣支架受力计算 ..................................... 4.1单根立杆的稳定承载力计算 ........................... 4.2模板支架立杆承载力计算 ............................. 安全保证体系…………………………………………………… 质量保证体系……………………………………………………
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第一章 编制依据
1．《工程建设标准强制性条文（建设部第81号令）》 2．《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JTJ166-2008）》 3．《建筑施工模板安全技术规范（JTJ162-2008）》 4．《建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）》 5．《路桥施工计算手册》
6．《公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2011）》 7．《公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）》 8．《公路桥涵地基与基础设计规范（JTG63-2007）》 9．《建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）》
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10．《钢管满堂支架预压技术规程》
11．《公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ05-86）》 12．《石家庄市南绕城高速公路第10合同段施工图设计》
第二章 工程概况
2.1桥址概况
本合同段内井陉互通上部结构采用现浇砼箱梁的桥梁有：
K0+869.414主线桥，第三联4*28m，单箱5室，顶宽18.5-25.875m，底宽14.5-21.875m，两侧悬臂长度为2.0m,梁高1.7m，顶板厚0.25～0.45m，腹板厚度跨中为0.5m，端横梁处为0.8m,中横梁处为0.8m，中隔板厚0.3m，腹板均竖直，底板厚0.22～0.42m。箱梁顶底板平行布置，箱梁横披为单向4%横披。端横梁厚度为1.5m，中横梁厚度为2.0m。墩柱最高为19.3m。
K0+462.9跨线桥，第一联3*25m、第二联4*25m，单箱2室，顶宽13m，底宽9m，两侧悬臂长度为2.0m,梁高1.5m，顶板厚0.25～0.45m，腹板厚度跨中为0.5m，端横梁处为0.8m,中横梁处为0.8m，中隔板厚0.3m，腹板均竖直，底板厚0.22～0.42m。箱梁顶底板平行布置，箱梁横披为单向4%横披。端横梁厚度为
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1.5m，中横梁厚度为2.0m。墩柱最高为5.7m。
ZK2+038中桥，4*25m，单箱3室，顶宽14.25m，底宽10.25m，两侧悬臂长度为2.0m,梁高1.5m，顶板厚0.25～0.45m，腹板厚度跨中为0.5m，端横梁处为0.8m,中横梁处为0.8m，中隔板厚0.3m，腹板均竖直，底板厚0.22～0.42m。箱梁顶底板平行布置，箱梁横披为单向4%横披。端横梁厚度为1.5m，中横梁厚度为2.0m。墩柱最高为11.3m。
K2+080中桥，4*25m，单箱3室，顶宽15.2-16.48m，底宽11.2-12.48m，两侧悬臂长度为2.0m,梁高1.5m，顶板厚0.25～0.45m，腹板厚度跨中为0.5m，端横梁处为0.8m,中横梁处为0.8m，中隔板厚0.3m，腹板均竖直，底板厚0.22～0.42m。箱梁顶底板平行布置，箱梁横披为单向4%横披。端横梁厚度为1.5m，中横梁厚度为2.0m.墩柱最高为10.1m。
A1K0+193.35匝道桥，3*30m，单箱3室，顶宽10.5m，底宽6.5m，两侧悬臂长度为2.0m,梁高1.5m，顶板厚0.25～0.45m，腹板厚度跨中为0.5m，端横梁处为0.8m,中横梁处为0.8m，中隔板厚0.3m，腹板均竖直，底板厚0.22～0.42m。箱梁顶底板平行布置，箱梁横披为单向4%横披。端横梁厚度为1.5m，中横梁厚度为2.0m.墩柱最高为11.9m。
B1K0+551.6匝道桥，第一联3*30m，第二联2*30m，单箱3-4室，顶宽14-22.982m，底宽10-18.982m，两侧悬臂长度为2.0m,梁高1.7m，顶板厚0.25～0.45m，腹板厚度跨中为0.5m，端横梁处为0.8m,中横梁处为0.8m，中隔板厚0.3m，腹板均竖直，底板厚0.22～0.42m。箱梁顶底板平行布置，箱梁横披为单向4%横披。端横梁厚度为1.5m，中横梁厚度为2.0m.墩柱最高为18.2m。
G1K0+748.832匝道桥，第三联2*30m，第四联4*30m，单箱3-5室，顶宽12-31.622m，底宽8-27.622m，两侧悬臂长度为2.0m,梁高1.7m，顶板厚0.25～0.45m，腹板厚度跨中为0.5m，端横梁处为0.8m,中横梁处为0.8m，中隔板厚0.3m，腹板均竖直，底板厚0.22～0.42m。箱梁顶底板平行布置，箱梁横披为单向4%横披。端横梁厚度为1.5m，中横梁厚度为2.0m.墩柱最高为32.7m。
预应力布置不设横向束，也无竖向预应力，仅设顶、底、腹板的纵向预应力束。
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2.2气象水文
石家庄地处半湿润半干旱区，属暖温带大陆性半湿润季风型气候。年平均气温13.3C(最高26.9C,最低-2.4C)；年平均降水量534.6mm;年平均大风日数13天，年平均无霜期197天，初霜期一般在10月下旬，终霜期在4月5日前后；
2.3 地质概况
井陉盆地：本区主构造线为北东-南西向，主构造为晋、获构造带，它又可分为五个构造带：甘淘河阻水断裂构造带，矿区断陷构造带，洪山岭-小梁红导水断裂构造带，洪河槽-张家庄导水断裂构造带和槐树铺-核桃园向斜导水构造带。另外，区内岩层节理裂隙较发育，连通性比较好，与断裂构造共同构成岩溶水径流的脉络系统。
2.4现浇箱梁结构设计等
根据石家庄市南绕城高速公路NRC-10标设计施工图，统计出合同段内现浇箱梁孔数、长度、梁高、支架搭设高度等情况，并明确了采用支架类型和施工队伍，具体见下表：
桥 名 K0+869.414 K0+联别 孔 数 墩号 长度 （米） 每孔长梁高 度 （米每孔底板宽度（米） 箱室 支架高度 支架 数量 （米） 型式 碗 5 8～15 扣 支 架 碗 （米） ） 第1孔14.5～14.348 第2联 4 2～6＃ 第2孔14.348～14.79 112 28 1.7 第3孔14.79～16.394 第4孔16.394～21.875 462第1联 3 0～3 .9 ZK2＃75 25 1.5 9 2 2～5 扣 支 架 第2联 4 3～7 100 ＃25 1.5 9 2 2～5 碗 +03第1联 4 0～4 100 8 ＃25 1.5 10.25 3 2～10 扣 支 - 8 -
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架
第1孔12.48-12.05 K2+080 第1联 4 0～4 100 ＃碗
3 2～10 扣 支 架 碗
25 1.5 第2孔12.05-11.62 第3孔11.62-11.19 第4孔11.19-11.2 A1K0+1扣第1联 3 0-3# 90 30 1.7 6.5 3 2-10 93.支35 架第1孔10-12.01 B1K第1联 3 0-3# 90 30 1.7 第2孔12.01-113.986 3 2-13 碗0+5扣第3孔13.986-15.8 51.
支6 第1孔15.8-117.335 第2联 2 3-5# 60 30 1.7 4 13 架第2孔17.335-18.982 第1孔27.622-17.103 G1K第3联 2 8-10# 60 30 1.7 5 23 第2孔17.103-12.6 碗0+7第1孔12.6-9.68 扣48.
支832第2孔9.68-8.246 第4联 4 10-14# 120 30 1.7 3 26 架3
第3孔8.246-7.864 第1孔7.864-8 对不同的支架形式分别进行设计验算，以达到经济、安全、合理，确保施工安全。本方案中需对下列支架搭设方案进行设计验算：
A、 梁高1.5m，采用碗扣支架搭设（搭设方法与1.7m梁高同，不再验算）； B、
梁高1.7m，采用碗扣支架搭设；
2.5 主要设计工程数量
井陉互通各桥主要材料用量如下： 桩号 砼（m3） 钢筋(T) 钢绞线(T) 支座（个） K0+869.4141414 1813.644 406.417 63.363 18 K0+462.9 1567.7 344.995 45.934 18 ZK2+038 1031.3 219.45 37.51 15 - 9 -
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K2+080 A1K0+193.35 B1K0+551.6 G1K0+748.832 1146.4 672.9 2067.15 2346.3 269.477 143.39 467.386 559.261 37.456 25.194 61.23 72.511 15 8 20 22 第三章 施工组织安排
3.1 施工准备
合同段内施工便道均采用石渣填筑，满足各类施工机械的全天候、正常、安全通行，个别段落采用了混凝土硬化，各类材料及混凝土通过施工便道能及时、顺利运输到各施工点。桥梁基础施工已基本完成，下部结构正在流水施工，场地已平整。
3.2 施工用水、用电
附近地下水水质良好符合施工用水要求，生活用水从居民区采用自来水管连接至施工驻地。
施工用电：通过电力部门的允许，合同段内安装了3台临时用电变压器，并架线将电源输送到施工现场的每个工点，满足施工用电需求，同时现场配备了3台发电机组以保证临时用电应急需要。
3.3 临时生产、生活设施
施工生活用房采用彩钢板搭建。施工现场采用彩钢瓦搭设钢筋加工工棚，驻地及钢筋加工场地全部浇筑砼进行硬化处理。临时防护措施及工人生活条件满足施工需求，各项临时生产、生活设施齐全。
3.4 材料供应
砂采用福建闽江砂厂的中粗砂，碎石采用采石场生产的碎石，采用水运方式运送到施工现场，水泥采用 P.O42.5水泥，由供货方直接运送到搅拌站，钢材采用中天等公司生产的钢材，钢绞线使用江阴法尔胜钢铁制品有限公司生产的钢绞线。
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3.5 机械设备进场情况
目前进场机械满足箱梁的开工要求，进场主要机械设备见下表： 机械名称 氧乙炔气 电焊机 电焊机 钢筋弯曲机 钢筋切断机 钢筋调直机 变压器 发电机 砼搅拌运输车 泵车 振动器 水泵 吊车 挖机 空压机 压路机 切割机 装载机 电锯 电刨 手持式磨光机 机动拖车 钢管 全站仪 水准仪 规格型号 BZZ22/BXI-500 BZZ22/BXI-400 GW40 300KW/500KW T2X-120-4 60JB 46m 50-6M QY-25、QY-50 215型 QJ401 3T 529*8 GPT-6002/LP DS3 数量（台） 2套 5台 3台 2台 2台 1台 3台 2台 10辆 2台 15台 3台 2台 2台 2台 1台 2台 2辆 1台 1台 3台 2辆 0m 1台 2台 备注 备用 拌和站提供 拌和站提供 含振动棒 - 11 -
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工字钢 竹胶板 方木 槽钢 穿束机 张拉顶 张拉泵 压浆机 拌浆机 真空泵 I32、I36 2440*1220*15mm 100*100mm [10 ZCS16A 400T/250T/27T ZB2X2 50型 1100R MBV80型 0m 6000张 10000根 2000根 2台 5台 4台 1台 1台 1台 3.6 材料试验
钢筋、钢绞线、锚具、支座、波纹管、水泥、碎石、黄砂等原材料已经进场，并已检验合格。
混凝土配合比设计工作已经完成，并经监理办等验证合格。
3.7人员组织情况
项目部组织机构框图
质检部
桥梁队
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项目经理： 项目总工： 副经理： 工程部
安全部
试验室 财务部 综合部 材料部 合同部
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桥梁施工队配备架子班、木工班、钢筋班、混凝土班、机电班、张拉班、测量组、后勤保障班等。桥梁队人员配备如下： 工区 班组 架子班 木工班 钢筋班 桥梁队 混凝土班 机电班 张拉班 测量组 后勤保障单位 数量 名 名 名 名 名 名 名 名 15 20 25 10 2 8 2 5 工作内容 支架搭设、拆除 模板装卸、加工、安装、拆除 钢筋加工、半成品运输、安装、波纹管定位、钢绞线下料、穿束 混凝土浇筑、养生、压浆 电力线路架设、维修，机械维修保养 钢绞线张拉 测量放样 工地后勤工作 混凝土搅拌站负责混凝土的搅拌、运输，确保各桥梁队现浇箱梁混凝土及时供应。
3.8 现浇箱梁施工计划
ZK2+038中桥：4*25m
施工时间：2016年8月20日～2016年11月20日。 K2+08中桥：4*25m
施工时间：2016年8月30日～2016年11月30日。 K0+462.9跨线桥：3*25+4*25m
施工时间：2016年9月10日～2017年4月30日。 A1K0+193.35匝道桥：3*30m
施工时间：2016年9月20日～2017年12月10日。 B1K0+551.6匝道桥：3*30+2*30m
施工时间：2016年12月20日～2017年6月30日。 K0+869.414主线桥：4*28m
施工时间：2016年12月10日～2015年3月30日。
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G1K0+748.832匝道桥：2*30+4*30m
施工时间：2017年3月1日～2017年8月30日。
3.9 质量检查手段
项目部安排专职质检人员及现场技术人员随时跟班监督检查，做到事前控制，项目总工及生产副经理定期巡查，各道工序由现场技术人员检查符合要求后再由质检工程师、桥梁工程师至现场进行全面检查把关，最后报请监理工程师检查。
第四章 施工技术方案
4.1 施工工艺流程
现浇箱梁施工工艺、检验、责任表
责任人： 责任人： 责任人： 责任人： 责任人： 责任人： 责任人： 地基硬化 支架搭设 支架预压、检查 安装底模、外侧绑扎底板、腹板钢筋 安装波纹管，穿预应力安装箱梁内模 浇筑底板、腹板立内模顶板、绑扎顶板刚劲 检查检测项目：尺寸、承载力 检查检测项目：平台标高 检查检测项目：承载力 检查检测项目：强度、刚度、光 洁度、施工缝、 检查检测项目：尺寸、焊接 检查检测项目：强度 检查检测项目：强度、刚度、光 洁度、施工缝、 - 14 - 责任人： 责任人： 检查检测项目：配合比、试块强检查检测项目：强度、刚度、光 江西际洲建设工程集团有限公司 石家庄市南绕城高速公路第10合同段现浇箱梁施工方案
4.2 施工方案 4.2.1施工准备
（1）对需要处理的地表进行清除表层杂草、腐殖土、淤泥，场地平整，抽干积水并做好排水措施。
（2）各种施工人员、机械全部到位，初步测量放线，确定基底处理范围。
4.2.2地基处理
4.2.2.1灰土填筑地基处理方案
在地基处理施工中，我们以地基承载力达到200Ka为基准，先对原地面进行清表，清表宽度为现浇箱梁垂直投影线向外1.5m，在桥梁两侧清表宽度外顺桥向开挖宽80cm，深度60cm-100cm的排水沟，排水沟的纵坡根据现场地形确定，确保流入排水沟的雨水能及时、顺畅排出。清表后发现土质较差的，采用挖掘机进行挖除换填优质土，并用挖掘机进行压实。
我标段地基主要有四部分：一是需要爆破、下挖部分，二是需要填筑加高部
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分，三是原地面整平部分，四是河道排水部分，无论何种地基，每孔地基都进行单独整平。
在处理后的原地面上填筑厚100cm石渣，石渣填筑宽度超出现浇箱梁垂直投影线外1.0m，厚度100cm并采用振动压路机分4层进行压实，碾压时遵循“由边到中，先轻后重，由慢到快”的原则，振动压路机采用静压1遍，弱振2遍、强振2遍，静压1遍，直至灰土表面无明显轮迹为止，如果出现局部轮迹较深的情况，必须进行局部处理，加铺夹石土重新进行压实，直至土层表面无明显轮迹为止，以保证不低于93%的压实度及200Ka的基底承载力，并用静力触探等方法进行试验检测。
经过河道的地方或需排水的地方，先对河道进行清淤，填筑石渣，并碾压密实，再进行反开挖，放置保证满足排水要求直径的涵管，保证埋置涵管的顶部埋土高度不低于1.0m深度。压实度的方法如上所述。
支架搭设高度控制在25m以内，对低洼的地方采用山体爆破弃土填筑、压实，降低支架高度，减少风荷载的影响。
4.2.2.2砼基础处理
石渣土地基处理完成之后，在压实的石渣土基础上浇筑14cm厚C20混凝土整板基础。
4.2.2.3地基与基础处理的其它要求
（1）系梁四周原状土已经经过开挖搅动，为防止地基沉降过大，回填时采用分层回填，分层压实，并用土袋进行超载预压，沉降稳定后和其他段落一起进行地基处理。
（2）现浇箱梁地基处理在大面积施工前，先按照施工方案要求做一段试验段，并进行地基承载力试验，满足要求后方可组织大面积施工。
（3）每联现浇箱梁脚手架地基基础处理完毕后，按地基承载力要求进行验收。
（4）混凝土地基面高出地面20cm以上，向外侧设置0.2%坡度，保证混凝土地基表面雨水及时排除。
（5）对于爆破的山体，其承载能力远超过上述地基的承载能力，固只需整平后在原有爆破面上直接用混凝土浇筑基础即可。
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4.2.3支架搭设方案
本合同段内现浇箱梁为单箱2室至5室，梁高为1.5m与1.7m，箱梁顶底板平行布置，腹板厚度跨中为0.5m，端横梁处为0.8 m，中横梁处为0.8 m，腹板均为直腹式。根据各段现浇箱梁现场的施工条件等结合自身情况，我部将现浇箱梁支架搭设设为碗扣支架。
1.碗扣式钢管支架
支架的顺桥向间距：支架在一般构造区及翼缘板处纵距为0.9m，在端横梁、中横梁渐变段纵距为0.6m，横杆竖向步距为1.2m，在顶托下及底托上步距布置为0.6m。
支架的横桥向间距：支架在一般构造区横桥向间距为0.9m，腹板位置间距为0.6m；在端横梁、中横梁间距为0.6m；翼板最外缘间距为0.9m；横杆竖向步距为1.2m，在顶托下及底托上步距布置为0.6m。
每孔支架的搭设高度，顶面根据梁底标高并考虑纵横向坡度，底部根据整平后的地面，根据两者之差来确定支架搭设高度，不同的高度利用不同长度的立杆并结合上下托进行高度调整。在桥墩部位立柱处，用脚手钢管夹住立柱与支架连接。
支架搭设完成后，在顶托内横桥向设置[10槽钢，槽钢顶部纵桥向设置9³9cm方木，对应横梁及腹板部位方木间距为20 cm。
在桥面变宽段支架布置时，采用以腹板段为先、空腹段为后的方法，最终在空腹段形成“V”字形，但立杆之间必须都以正方形或矩形形式进行框架连接，如横向间距超过60cm，则用碗扣支架进行加密，钢管从上到下进行固定。
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注：单箱多室在腹板处按60cm间距布置，余相同
本示意图适用于跨中段横断面
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本示意图适用于墩顶横梁段横断面
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注：1、图中L为路径长度
2、括号中数字用于中孔，括号外数字用于边孔
本示意图适用于纵断面
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n*90cm4*60cmcm90位置cm缘板60、翼位置cm60底板腹板cm90n*cm60支架平面布置示意图
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s
变化段支架平面示意图
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4.2.4支架的搭设
4.2.4.1碗扣支架的搭设与拆除
（1）支架搭设前，工程技术负责人应按本规程和施工技术方案要求向搭设的人员做好技术和安全作业的交底。
（2）对支架、配件、加固件应按JTJ166-2008规范第3章要求进行检查、验收严禁使用不合格的支架、配件；使用前需进行检测，合格后方可使用。 （3）对支架的搭设场地应进行清理、平整、压实、加固，并做好排水。 （4）在基础上应先测量放线，用墨斗弹出门架的纵横方向位置线并进行抄平。垫板、底座安放位置应准确。
（5）搭设时应严格按照搭设顺序进行搭设，还因注意以下事项： a按照规定的构造方案和尺寸进行搭设；
b及时与结构拉结或临时支顶，以确保搭设过程安全； c拧紧扣件，拧紧程度要适当； d变形的杆件和不合格的杆件不能使用。
e搭设人员必须系安全带，穿防滑鞋，禁止疲劳、酒后上岗，相关人员必须身体健康，持证上岗；
f随时校正杆件的垂直和偏差，避免偏差过大，支架全高的垂直度应小于L/500；最大允许偏差应小于100mm；
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g没有完成的支架，在每日收工时，一定要确保架子稳定，以免发生意外； h遇到大风、大雾、大雨等恶劣天气应停止作业；
（6）支架不允许外加挑梁，支架上严禁集中堆载钢筋、模板等物资设备。 （7）作业层设置应符合下列要求：
① 必须满铺脚手板，外侧应设挡脚板及护身栏杆；
②护身栏杆可用横杆在立杆的0.6m和1.2m的碗扣接头处搭设两道； ③作业层下的水平安全网应按《安全技术规范》规定设置。
（8）采用水平加固杆及剪刀撑以增加支架整体刚度。加固杆和剪刀撑采用钢管，用配套扣件与杆件立杆连接。剪刀撑与地面的倾角应为45°～60°左右。加固杆、剪刀撑必须与脚手架同步搭设。
（9）每一层支架搭设完成后报监理进行验收合格后再进行下一层支架的搭设。 （10）支架搭设到顶时，应组织技术、安全、施工人员对整个架体结构进行全面的检查和验收，及时解决存在的结构缺陷。 支架构造要求 （1）支架及其配件
①支架步距不应大于1.2m，顶托下及底托上步距布置为0.6m。
②采用钢管扣件作加固件、斜撑时应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2002）的有关规定。 （2）扫地杆
扫地杆设置是增加支架稳定重要配件，并只有形成水平闭合圈才能起应有的作用。扫地杆宜采用φ48³2.8mm焊接钢管，相应扣件规格为φ48mm。
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上边不大于20cm处的立杆上，横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 （3）水平加固杆
水平加固杆是增加支架刚度的重要配件，水平加固杆规格与扫地杆相同，采用扣件与立杆扣牢。水平加固杆在支架周边顶层、底层及中间通长连续设置。在桥墩附近的水平加固杆应继续延伸与桥墩圆柱面四周的支架框架进行连结固定。水平加固杆分纵横向加固，水平加固杆接长宜采用对接，若采用搭接接长，搭接
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长度不宜小于100cm，搭接处应用3个扣件扣紧。
（4）剪刀撑
模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45°-60°之间，斜杆应每步与立杆扣接。模板支撑架顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。每联之间设置剪刀撑连接。
剪刀撑杆件接长宜采用搭接，搭接长度不宜小于100cm，搭接处应用3个扣件扣紧。
（5）可调底座
可调底座可通过调节螺杆伸出长度，支压在基础砼顶面上。如果砼顶面不平整，宜在底座下加垫垫板，垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于5cm的木垫板，也可采用槽钢。可调底座插入立杆内的长度不得小于15cm。可调螺杆伸出长度，应控制在20cm，当超出20cm时，应对一根支架稳定承载力按调节螺杆伸出长度进行修正，伸出长度20～30cm时，乘以修正系数0.9，超过30cm时，乘以修正系数0.8。
（6）可调顶托，调节杆
碗扣支架的高度还可以通过调节杆，可调顶托调整；对于箱室底面下的支架宜采用可调顶托，且顶托伸出调节杆的高度应控制在20cm以内。
模板支撑架的高度调整宜以采用可调顶托为主。 （7）安全防护护栏
在顶层支架应设置安全防护护栏，护栏高度不小于1.2m，并张挂安全网。 支架的拆除
（1）支架拆除前应先做好建筑物表面的产品保护措施，支架上的材料、工具、杂物和垃圾应清理完毕，并已有周密的脚手架拆除方案，由施工管理人员向操作人员进行安全技术交底，做好警戒范围和有关危险标志的设置。
（2）支架拆除时必须划出安全区，设置警戒标志，派专人看管。 （3）严格遵循拆除顺序，由上而下，后搭者先拆，先搭者后拆，同一部位拆除的顺序是：栏杆、脚手板、剪刀撑、大横杆、小横杆、立杆。
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（4）拆除过程中，做到一步一清一杆一清，已松开连接的杆部件及时拆除运出，避免发生误扶误靠，严禁使用榔头灯硬物击打、撬挖、严禁抛掷。
（5）拆除的支架钢管、扣件及其他材料运至地面后，应及时清理，将合格的、需要整修后重复使用的和应报废的加以区分，按照规格分类堆放。
（6）拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋，扎裹腿。 （7）支架拆除如遇到大风、大雨、大雾等恶劣天气应停止作业。
4.2.4.3人行通道
人行通道的斜道形式宜按下列要求确定：
采用之字型斜道。纵向2.4米，横向1.6米，每层台阶高为1.5米。
扶手搭边横杆 二块扶手横杆之字型梯道布置图 斜道的构造符合下列规定：
①斜道附着外脚手架设置。
②人行斜道宽度不小于1m，坡度采用1：3。 ③拐弯处设置平台，其宽度不小于斜道宽度。
④斜道两侧及平台外围均设置栏杆及挡脚板。栏杆高度为1.2m,挡脚板高度不小于180mm.
⑤斜道两侧、平台外围和端部均按规范规定设置连墙件，每两步加设水平斜杆，按规范规定设置剪刀撑和横向斜撑。
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⑥斜道四周设置安全网。
4.3 模板安装
现浇箱梁支架搭设完成之后开始进行支架模板安装
（1）支座安装：在立柱或盖梁顶面先行进行测量放线，定出支座的中心线及4个定位销中心线，用取心机对应定位销中心线钻出足够深度及直径的预埋孔，将下螺栓放入其中，用钢筋支撑固定好下螺栓，支座垫石立模与下螺栓一起进行浇筑，砼浇筑完毕即将钢板放置在垫石顶面并与其顶面相平，并用水平尺进行找平。
支座必须按设计要求制造，出厂时必须有检验证书和产品合格证，并按部颁标准进行抽样检验，合格后方能使用。支座安装前全面检查支座零件有无丢失、损坏，橡胶块与盆底间有无压缩空气等，活动支座安装前用丙酮或酒精将相对滑移面擦洗干净，并在四氟板的储油槽内注满硅脂润滑剂，并保持清洁。并检查支座位置、尺寸和支座垫石顶面高程、平整度，并且均应符合设计及规范要求，然后将支座上、下座板临时固定好相对位置，整体吊装就位，支座安装的标高要符合设计要求，保证平面两个方向的水平。
支座上下座板必须水平安装，固定支座上下座板应互相对正，活动支座上下座板横向应对正，纵向预留错动应根据支座安装施工温度之差和梁体混凝土未完成收缩、徐变量及弹性压缩量计算确定，并在各施工阶段调整。支座与梁底及垫石之间必须密无空隙，垫层材料质量及强度应符合设计要求。支座水平各层部件应密贴无空隙。支座上盖板的螺栓需预埋在中横梁范围内。
支座安装实测项目
项次 1 检查项目 支座中心与主梁中心线偏位（mm） 规定值或允许偏差 2 检查方法和频率 经纬仪、钢尺：每支座 经纬仪或拉线检查：每支座 水准仪：每支座 2 支座顺桥向偏位（mm） 10 按设计规定；设计未规定时：±5 3 支座高程（mm） - 27 -
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承压力≤5000KN 1 4 支座四角高差（mm） 水准仪：每支座 承压力>5000KN 2 （2）底模铺设：测量放出底模边线，根据边线铺底模，底模采用竹胶板。首先在立杆的顶托上放置[10槽钢横梁，再在横向槽钢上铺设9*9cm纵向方木，横梁槽钢的长度随桥梁宽度而定，比顶板一边各宽出至少50cm，以支撑外模支架及检查人员行走。安装纵横梁时，应注意纵向的接头位置与纵横向的接头错开，且任何相邻两根纵向方木接头不在同一平面上。
在纵向方木上铺大块竹胶板（1200*2400*15mm），竹胶板铺设的横向宽度要大于梁底宽度，梁底两侧模板要各超出梁底边线不小于5cm，以利于在底模上支立侧模。板间空隙用双面胶或玻璃胶封堵。通过调整支架顶托准确设置梁底纵坡及高度，当有小范围受纵向方楞影响梁底纵坡调整不到位的再通过支垫横向小方木调整。竹胶板用铁钉与方木钉牢，板间拼缝应严密，不得有错台、翘曲或较大缝隙，防止浇注混凝土时漏浆及底板不平顺且竹胶板布置方向一致。
底模板铺设完毕后，进行平面放样 ，全面测量底板纵横向标高，纵横向间隔5m检测一点，根据测量结果将底模板调整到设计标高。底板标高调整完毕后，再次检测标高，若标高不符合要求进行二次调整。
为方便在钢筋绑扎完成后，浇筑混凝土前冲洗钢筋和模板，根据实际情况在底模上分别开一些20cm*20cm的泄水孔，该泄水孔在浇筑混凝土前用原先的20cm*20cm竹胶板封好，竹胶板四周涂上玻璃胶，避免浇筑混凝土时漏浆，同时用木方对竹胶板进行加固处理。
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（3）立侧模和翼缘板模板：侧模板和翼缘板模板采用1.5cm厚高强度竹胶板，根据测量放样定出箱梁底板边缘线，在底模板上弹上墨线，然后安装侧模板。侧模板与底模板接缝处粘贴海绵胶条防止漏浆。在侧模板外侧背设纵横9cm*9cm方木背肋，用钢管及扣件与支架连接，用以支撑固定侧模板。
翼缘板底模板安装与箱梁底板模板安装相同，外侧挡板安装与侧模板安装相同。挡板模板安装完毕后，全面检测标高和线型，确保翼缘板线型美观。
端模进行立模时，端模板采用1.5cm厚高强度竹胶板，根据测量放样定出箱梁底板边缘线，在底模板上弹上墨线，然后安装端模板。端模板与底模板接缝处粘贴海绵胶条防止漏浆。为保证施工成型后伸缩缝的安装，端模要保证上下垂直、
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横向一条线。 （4）箱室内模板
由于箱梁混凝土分两次浇筑，箱室模板分两次安装。箱式模板均采用竹胶板，箱室内模顶板横肋采用5cm³10cm方木，中心间距为25 cm，内模腹板竖肋采用5cm³10cm方木，中心间距为25 cm。箱梁内模采用木模或竹胶板在内场加工而成。内模立设分两次进行，第一次立设腹板及下倒角处模板，待砼第一次浇筑结束，养护24h后拆除，立设内芯空箱顶模，顶模由钢管排架支撑在底板砼上，绑扎顶板钢筋，浇筑顶板混凝土。待顶板砼浇筑养生达到95%设计强度后，从箱梁顶面预留人孔处进入拆模。人孔纵向距离横梁3米、横向在每室中间处，长宽各为1.0米，内模安装过程中必须根据施工图要求预设通气孔。
在完成底板和腹板钢筋绑扎、波纹管定位、钢绞线穿设后，进行第一次内模（腹板及下倒角处模板）安装，先安装靠近外模的内模模板，内模与外模之间用Φ16的螺纹钢筋进行定位，钢筋两端设置砼保护垫块，必须确保两端砼保护垫块外到外距离和腹板宽度（45cm）相同。相邻箱室内模之间支撑采用钢筋支撑，同一箱室同一横断面的两侧内模设置2层钢管加可调托座水平支撑，对可调托座进行调节，保证腹板的宽度及中线与设计图一致。箱室水平支撑每2m设置一排。同时设置必要的剪刀撑及斜撑。
（5）模板安装容许偏差控制在以下范围：相邻两板表面高差＜1mm，表面平整度＜2mm，轴线偏位＜5mm，模内长宽尺寸在0～5mm范围以内。
4.4 支架预压
支架预压的作用，一是检验支架整体稳定性，检验支架强度，二是消除地基沉陷、构件接缝等非弹性变形，三是检测支架弹性变形。支架预压采用水袋等，
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按设计要求的荷载，用吊车水袋吊至支架顶面，人工配合布置，模拟设计荷载进行布载，用高扬程高压水泵对水袋进行注水。
（1）预压前布设好沉降观测点，观测支架和地基的变形情况。支架预压沉降观测点布置见下图所示：
现浇箱梁支架沉降观测点横向布置图
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现浇箱梁支架沉降观测点纵向布置图
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（2）采用水准仪进行沉降观测，定期测量相应观测点标高，并做好相应的记录，见下表梁体预压沉降观测记录表，当变形稳定后，水袋放水卸载，分析测量数据，考虑支架弹性变形后，确定可恢复弹性下沉量及不可恢复下沉量，因是预应力箱梁不考虑梁体设计预拱度，通过托盘及木楔调整好底模标高。预压过程中要检查支架的工作情况，杆件有无压弯或变形，方木有无压裂等。
（3）观测方法按四等水准测量要求，双面读数。观测由专人负责，观测点选在桥墩顶等固定位置处。当未上预压荷载前实施第一次观测；预压重量为箱梁一期荷载的110%。预压分二级，第一次进行一级荷载，荷载控制在箱梁一期荷载的75%，进行第二次观测；第二次进行二级荷载，荷载控制在箱梁一期荷载的110%，进行第三次观测；二级荷载维持时间根据预压沉降观测值确定，基本按24小时控制。连续3天累计沉降量不超过3mm后，即可卸载。
（4）预压荷载采用水袋，预压荷载按设计荷载模拟、对称布置，保证总预压重量不小于箱梁设计荷载的1.1倍以上。
（5）在支架预压、砼浇筑过程中必须设置观测点，进行全方位观测，发现问题及时采取处理措施。
（6）支架卸载遵循均匀卸载、对称卸载、层层卸载、先装后卸、后装先卸的原则进行，保证支架安全。荷载卸除后，立即测量观测点标高。根据支架预压观测数据，铺设底模前调整支架可调高度，预留支架弹性变形，清理干净底模及侧模后绑扎钢筋。
（7）支架设置预拱度：支架承受全部荷载时的弹性变形；加载后由于构件接头挤压所产生的非弹性变形挤压值；每个搭接处的挤压值：方木与方木之间为1～3mm;方木与钢材之间为1～2mm；由于恒载及静活载作用结构所产生的挠度；由于支撑基础下沉而产生的非弹性变形。根据梁的挠度和支架计算出来的预拱度之和，为预拱度的最高值，应设置在梁的跨径中点。其它各点的预拱度以中间点为最高值，以梁的两端为零，按二次抛物线进行分配。
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梁体预压沉降观测记录表
观测 时间 沉降情况 高程 （加荷载高程 本次沉降 累计沉降 高程 本资沉降 累计沉降 高程 本资沉降 累计沉降 高程 本资沉降 累计沉降 高程 本资沉降 累计沉降 高程 本资沉降 累计沉降 高程 本资沉降 累计沉降 断面1 断面2 断面3 断面4 断面5 1 2 3 4 5 1 2 3 4 5 1 2 3 4 5 1 2 3 4 5 1 2 3 4 5 - 34 -
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4.5钢筋加工及安装
底、腹板及横梁钢筋
（1）原材及试验：原材采用甲方认可的厂家的产品，使用前必须进行材料性能试验，合格后方可使用。原材试验频率按规范要求吨位、批次进行。
（2）钢筋接头检验：开工前对钢筋连接接头应按要求进行试验，电焊工应持证上岗，开工后亦应按规定数量进行检验。
（3）钢筋下料：下料前首先进行图纸复核，对照大样图逐根复核无误后方可下料，钢筋下料应本着经济、合理的原则，既要满足规范要求又要合理搭配，节约钢筋。根据图纸绘出下料图，钢筋班根据下料图下料。
（4）钢筋半成品加工：根据设计图进行钢筋半成品加工，钢筋加工应满足规范要求，半成品钢筋接头采用搭接焊。加工好后应分类码放并做好标记，避免混淆。
（5）钢筋骨架制作：箱梁纵向骨架及横隔梁骨架在钢筋制作场制作好后，进行现场安装。纵向骨架应根据实际情况分段制作，分段长度考虑吊装方便并错开接头，骨架接头尽量避开弯矩最大处。横隔梁骨架分片制作在梁上组装成型。所有焊接用焊条用“5”字头的焊条。
（6）底板底层钢筋绑扎：预压后调整底模标高，清理干净底模开始绑扎底板下层钢筋。钢筋应按规范要求绑扎，注意错开接头，绑扎前应事先放置同标号砼垫块，呈梅花状布置，底板垫块布置间距为0.5米、腹板布置间距为0.8米，垫块应有足够的强度，防止压碎，造成露筋，以确保砼保护层厚度。
（7）腹板及横隔梁钢筋绑扎安装：先安装腹板骨架，然后安装横隔梁骨架，如钢筋互相冲突则进行适当调整。注意骨架主筋接头避免在同一断面上。主筋接头采用搭接焊连接，保证接头在同一轴线上。
（8）底板上层钢筋绑扎：绑扎底板上层钢筋时应保证上下层钢筋间距，适当加密架立筋。以免由于施工人员行走、立内模、浇注混凝土时变形。
底、腹板钢筋建议绑扎顺序:钢筋及预应力孔道安装顺序：支座预埋钢板→横梁钢筋骨架安装→底板底层横筋匀铺→箍筋架立→肋板纵向主筋穿入并与箍筋绑扎→底板底层钢筋→底板顶层钢筋（含架立筋及通气孔预埋件）→波纹管固
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位筋→孔道安装→穿束→锚垫板及螺旋加强筋安装固定→锚下钢筋网片→齿板钢筋绑扎→箱室内模安装。
钢筋绑扎完毕经监理工程师检查合格后，开始立内模。
底板、腹板钢筋绑扎图
顶板钢筋
待混凝土强度达到设计强度的80%时，绑扎顶板钢筋，进行第二次浇筑。 （1）将腹板与顶板结合面处混凝土凿毛并将表面清理干净。 （2）顶板钢筋较长，绑扎时应注意调直，并注意错开接头。
（3）钢筋绑扎完毕应根据设计标高调平，调平时应拉线，确保保护层厚度满足设计要求。不得有局部低洼或高出情况。
（4）应设置足够的架立筋，确保浇注混凝土时在施工荷载的作用下钢筋骨架不变形。
（5）设置足够数量的标高点，便于控制混凝土面标高。
顶板钢筋建议绑扎顺序:顶板底层钢筋→顶板顶层钢筋→顶板波纹管孔道安装→锚垫板安装→穿束→锚槽安装→箱梁防撞墙及泄水管预埋件→边跨梁端伸
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缩缝预埋件及伸缩缝槽口模板安装。
顶板钢筋绑扎图
钢筋安装质量标准
项次 检查项目 两排以上排距 1 受力钢筋间距（mm） 同排 基础、墩台、柱 2 3 箍筋、横向水平筋、螺旋筋间距（mm） 长 宽、高或直径 ±20 ±10 ±10 ±5 ±20 ±5 ±10 梁、板、拱肋 允许偏差（mm） ±5 ±10 备 注 钢筋骨架尺寸（mm） 4 5 弯起钢筋位置（mm） 柱、梁、拱肋 基础、墩台 保护层厚度（mm） - 37 -
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4.6混凝土浇注
混凝土浇筑顺序示意图
底板、腹板
混凝土采用二次浇注方法。第一次浇注至顶板梗腋处，待混凝土强度达到80%设计强度以上时，立顶板内模，绑扎顶板钢筋，浇筑顶板混凝土。
（1）混凝土采用泵送方式，先浇底板，后浇腹板，腹板分层分段进行，每层厚度不超过30cm，浇筑顺序遵循由低处向高处、变截面大向变截面小处的顺序。浇筑时砼下落高度不超过2.0m并适时挪动泵管均匀浇筑，不得用振动棒拖动混凝土。
（2）振动方式：采用插入式振动器振捣，振动器移动间距不超过其作用半径的1.5倍，与侧模保持50～100mm的距离，插入下层混凝土50～100mm，每一处振动完毕后应边振动边徐徐提出振动棒，应避免振动棒碰撞模板、钢筋及波纹管等预埋件。对每一振动部位，必须振动到该部位密实为止。密实的标志是混凝土停止下沉，不再冒出气泡，表面呈现平坦、泛浆。特别注意锚下、波纹管四周、倒角处的振捣，不破坏波纹管，砼不到位露筋，砼必须密实。
（3）标高控制：浇注混凝土时应控制底板厚度及标高，浇筑前由测量人员测出标高并做好标记，施工中严格控制。
（4）混凝土浇筑完毕应及时收浆、摸平。待混凝土初凝后及时用土工布覆盖、撒水养生。应派专人进行混凝土养护，撒水保湿，确保混凝土表面湿润，防止因养护不及时产生收缩裂纹。箱室内同时进行养护，混凝土养护期不少于7天。
（5）浇筑腹板混凝土时应设挡板，并在翼缘板上铺设一层防护板，防止沾污翼缘板模板，影响外观质量，同时也起防滑作用。
（6）待混凝土强度达到2.5MPa后，将腹板混凝土结合面凿毛并清除砼废渣，用钢丝刷将钢筋及波纹管上的混凝土清除干净。
顶板混凝土浇筑
顶板钢筋绑扎完毕后报监理工程师检查，合格后方可进行混凝土浇筑。
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（1）浇筑从低向高进行浇筑。
（2）采用插入式与平板式振动器相结合的振捣方式。 （3）混凝土浇筑后应及时收浆抹平。
抹面顺序：清除浮浆—粗平—精平—顶板处理—养生。 清除浮浆：用吸浆机或人工赶出浮浆。 粗平：根据标高人工用抹子抹平。
精平：用3m直尺检查混凝土面平整度，精确找平抹光。
顶板处理：在混凝土表面初凝后终凝前用抺光机进行二次抺光，拉毛，槽口要达到一定深度，方向基本平行。
养生：混凝土浇筑后应及时养生，避免产生干缩裂缝，应派专人进行混凝土养护，表面用土工布覆盖，洒水养生，确保混凝土表面湿润，混凝土养护期不少于7天。
4.7 支架及混凝土作业的施工注意事项
（1）每次的混凝土浇筑过程必须连续不间断，两次浇注的接缝处应处理，按施工缝处理要求进行。
（2）拆除支架应待孔道灌浆材料强度达到设计强度的90%后方可进行。纵向应对称均衡从跨中依次向支点撤除，横向应同时一起卸落。卸落量开始宜小，以后逐渐增大。
（3）支座安装必须水平，垫石顶面应用磨光机磨平，垫石顶面与下支座板结合面四角高差不超过2mm。安装要求见《支座安装说明》。
4.8 冬季、夏季、雨季施工质量保证措施 4.8.1冬季施工措施
本工程根据安排，需经历冬季阶段的低温和寒流侵袭。因此在室外昼夜日平均气温连续5d稳定低于5℃时，应作为冬季施工，应采取必要措施。
（1）适量减少水灰比，增加混凝土搅拌时间。
（2）要缩短成活工序间隙，并在模板边预设测温孔，随时测定内温。 （3）准备好足够的覆盖物，浇捣完成及时覆盖，尤其冬季在挡风面更应覆
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盖严密，包括模板外侧需盖好。
（4）混凝土表面应及时清扫积雪，防止积雪冻溶时吸取混凝土中热量而使混凝土产生脱皮现象。
（5）及时和气象站联系，遇特大寒流应停止浇捣，若在浇捣好后遇特大寒流侵袭，则应采取覆盖保温材料等特殊措施。
（6）当气温低于0℃时应停止混凝土浇筑施工，待气温回升后再进行浇筑施工。
（7）混凝土养护时，采用覆盖塑料薄膜加土工布等保温措施，混凝土保温养护时间不小于10天。
4.8.2 雨季施工措施
石家庄市的季节雨季，不可能避开雨季施工，因此在雨季施工时需采取必要措施。
（1）混凝土在雨季施工时应对堆料场做好排水工作，不使原材料中冲入泥浆，若有泥浆，应加以冲洗、筛过，对水泥仓筒应严格保护，尤其在水泥运输中途不能使水泥受雨淋而受潮结硬，对仓库要经常检查。
（2）混凝土在拌和时应随时测定砂、石料含水量，及时调整水灰比，确保混凝土质量。
（3）混凝土浇捣前必须和气象站密切联系，有大中雨均不得浇捣，而若因工期关系有小雨时亦必须浇捣，则必须准备足够的防雨设施和覆盖用的油布、塑料布等，并设法准备适量的雨蓬，以便在雨淋时应用。
（4）刚浇好的混凝土若遇雨，不宜用草包直接覆盖，采用下面用塑料薄膜，上面再盖土工布，不得使用草包覆盖，因草包受雨淋后污染混凝土表面，影响混凝土面色泽。
（5）雨季混凝土施工要充分做好运输、劳力准备，使浇筑、振捣成活各工序间距要缩短，中间遇雨即盖上蓬布继续施工，尽量坚持完成，反对盲目施工，绝对杜绝纵向、竖向施工缝。
（6）及时掌握天气情况，在安排好各项工作，保证工程安全。
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4.8.3 夏季施工措施
（1）当气温高于30℃时，混凝土工程施工应符合热期工的规定。 ①．应采取必要措施对水泥和砂、实集料等遮阳防晒，或对砂，石料堆喷水降温，降低原材料进入搅拌机的温度。
②．对拌合水宜采用适宜的方法降温；对水管及水箱应设置遮阳或隔热设施。 （2）热期混凝土工程施工时，混凝土的配置、搅拌和运输应符合下列规定： ①. 配合比的设计应考虑高温对混凝土坍落度损失的影响。混凝土中可掺加高效减水剂或掺用粉煤灰等活性材料取代部分水泥，减少水泥用量；混凝土宜选用水化热较低的水泥，当掺用缓凝型减水剂时，可根据气温情况适当提高坍落度。
②．搅拌站的料斗、储水器、皮带运输机及搅拌筒等应采取遮阳措施。在搅拌和浇筑混凝土过程中，应增加混凝土坍落度的检测次数；当不满足施工需要时，应及时对配合比进行适当调整。
③．混凝土宜在棚内或气温较低的夜间进行搅拌；当无其他特殊规定时，混凝土的人模温度宜控制在30℃以下。
④．宜采用带有搅拌装置的运输车运输混凝土，且搅拌筒上应由防晒设施。在运输过程中应慢速、不间断的搅拌混凝土，但不得在运输过程中加水搅拌，并应最大限度地缩短运输时间。
（3）热期混凝土的浇筑施工应符合下列规定：
①浇筑前应有全面的施工计划，做好充分准备，配备足够的施工机具设备，保证浇筑施工能连续进行。亦可在模板、钢筋上喷水降温，但在浇筑时模板内不得有积水或附着水。
②在混凝土浇筑前，应通过试验确定在最高气温条件下混凝土分层浇筑的覆盖时间，施工时应严格控制，不得超过。混凝土的浇筑施工宜选在一天温度较低的时间进行；混凝土从搅拌及浇筑的时间应缩短，浇筑速度应加快且应连续进行。
③浇筑完成后应加快表面混凝土的修整进度，修整时可采用喷雾器喷洒少量水防止表面干缩裂纹，但不得直接在混凝土表面浇水。
（4）热期施工时混凝土的养护应符合下列规定：
①混凝土浇筑完成并对表面修整后应尽快开始养护，应在其表面立即覆盖清
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洁的塑料薄膜，使混凝土表面保持水分；初凝后应增加覆盖浸湿的粗麻布或土工布，继续洒水保湿养护。
②混凝土保湿养护的时间不得少于10d。保湿养护期间，如具备条件，应采取遮阳和挡风措施，控制高温和干热风对养护质量的影响。
③混凝土结构拆模后的洒水养护宜采用自动喷水系统或喷雾器，保湿养护不得间断，亦不得形成干湿循环。除非当地缺少足够的清洁水，否则不得仅采用喷洒养护剂的方式对高强度混凝土和高性能混凝土进行养护。
④气温较高时，特别注意要尽量避免在白天高温，安排好和调整好箱梁施工与其他工序作业时间，采取两头施工，即早出工，中午延长休息时间，晚收工的作业制度，做好防暑降温工作。
4.9 预应力体系布设及张拉
（1）波纹管埋设：待非预应力钢筋基本成型后，波纹管从梁的一端穿入，由于现浇箱梁钢绞线采用双向及单向张拉，在砼浇筑之前就要进行钢绞线的穿束工作。波纹管按定尺6m进行加工，其连接采用波纹管接头套接，接头应错开并用胶带封裹，以防水泥浆漏入孔内。波纹管应自然弯曲，无局部硬弯，最后用钢筋“U”形卡将波纹管固定在定位钢筋支架筋上，纵向间距直线段0.8m、曲线段0.4m设置一道，以免浇筑砼时波纹管上浮，并在波纹管的峰顶设排气孔。
（2）安装锚垫板：先在波纹管外套装螺旋筋，然后按设计标高在两端安装锚垫板，波纹管伸入喇叭口内10cm左右，并用胶带封裹，用螺栓将锚垫板固定在端模上，其锚垫板应与预应力筋中心线垂直，在锚垫板后焊螺旋筋。
（3）穿预应力筋：预应力筋下料长度分两部分，孔道内曲线长度可放样或计算确定，两端的工作长度由千斤顶及锚固体系而定。下料应用砂轮切割机切割，不得使用电弧或氧-乙炔气割，在切口处内用细铁丝绑扎，梳直理顺后，每隔1～1.5m绑扎几道铁丝，防止钢束松散，互相缠绕。按设计钢束编号编束，挂牌存放。
穿束可采用机械或人工穿束方式，钢束穿入端绑扎紧密后用穿束机或人工穿入管道。穿束时从一端穿入，从另端锚垫板孔中穿出，逐根进行，两端的预应力筋的外露长度不小于80cm，并加以包裹，防止污染。
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（4）排气(泌水)孔设置：为使曲线孔道灌浆密实，在孔道的波峰处设置排气孔，设置时可在波纹管上开一φ20小孔，上盖海绵及弧形压板并用铁丝固定,弧形板嘴上接PVC管,并用胶带密封接口处,其管口高出梁面不小于30cm。在混凝土浇筑前，管内可插一短钢筋，防止其压扁，但在混凝土初凝后即抽去。
布设波纹管及穿束后应检查波纹管及锚垫板等的位置是否正确，波纹管全长内有无破损，否则应于纠正和修补，检查合格后封梁的侧模板。
（5）预应力张拉：应在砼强度达到设计强度的90%、养护时间不少于7d后方可进行。千斤顶安装时，必须使孔道、锚具及千斤顶轴心“三心一线”，限位板和锚具必须孔孔对应。
按设计图纸规定程序进行张拉，张拉控制应力σ
con
=1860³0.72=1339MPa
con
考虑锚下摩阻损失一般为2.5~3%，故张拉控制应力实际应为：σ0.72（1+3%）=1379MPa
=1860³
预应力筋的张拉控制，采取以应力控制为主，辅以伸长值校核。预应力筋的理论伸长值可用下式分段近似计算：
L=（P³L）/（Ap³Ep）
式中：P—平均张拉力（N），L—钢丝束的工作长度（mm），Ap—预应力筋截面面积（mm2），Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2）
张拉中测量伸长值与计算伸长值允许偏差为＋6%～－6%，超出偏差时应停止张拉，待查明原因并采取措施后方可继续张拉。
张拉时，在初值及终值时量取千斤顶活塞外伸长度，两者之差得0.2σ～1.0σ间的实测伸长值，而0～0.2σ间的伸长值可根据实测值推算，两者相加即得预应力筋实测伸长总值。
张拉时锚具变形及预应力筋的回缩值、工具锚的回缩值、砼的压缩值，在测量伸长值中根据以往经验及相关规范相应扣除。锚具变形及预应力筋的回缩值应符合规范要求。张拉完成并经检查合格后，锚具外的多余钢绞线可采用砂轮切割机切除，切割后钢绞线在锚具外的外露长度不得小于3cm，锚具夹片间的空隙提前用水泥浆堵塞，准备灌浆。
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锚具、夹具和连接器验收要求
检查内容 验收数（套/每批） 锚、夹具 连接器 检查方法 每批抽10%套（但不小于10套）检查；如一套外观 有裂缝或尺寸超允许偏差，则另取双倍数量进行检查，仍有一套不合格，则应逐套检查。 每批抽5%套（但不小于5套）检查；对于多孔硬度 <1000 <500 锚具每套至少抽取5片夹片，每个零件测试3点，如不合格，则另取双倍数量进行检查，仍有一套不合格，则应逐个检查。 静载锚固性能 每批抽6套锚具组成3组进行试验，如一个试件不符合要求，则另取双倍数量进行试验，仍有一件试件不符合要求，该批锚具为不合格。 注：表中每批的含义为同种材料和在同一生产工艺条件生产的产品。 （6）孔道压浆：张拉后应及时灌浆，采用真空吸浆工艺进行施工。灰浆调制及技术要求：
灰浆强度等级不低于M50。
水灰比为0.26～0.28，搅拌3h泌水率宜控制在2%，泌水应在24h内重新全部被浆吸回。
灰浆中可掺入对预应力筋无腐蚀的压浆剂，以补偿收缩。
作业程序：张拉施工完成后，切除外露的钢绞线，进行封锚。清理锚垫板上的灌浆孔，保证灌浆通道畅通。检查灌浆端，安装引出管、球阀和接头，并检查其功能。
为使搅拌的水泥浆水灰比、流动度、泌水性达到技术要求指标，使用高速拌浆机。
启动灌浆泵，当灌浆泵输出的浆体达到要求稠度时，将泵上的输送管接到锚垫板上的压浆孔上，开始灌浆。灌浆泵继续工作，压力达到0.6Mpa左右，持压
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1～2分钟。关闭灌浆泵及灌浆端阀门，完成灌浆。
灌浆注意事项：输浆管采用高强橡胶管，抗压能力≥1Mpa，带压灌浆时不易破裂，连接牢固，不得脱管。灰浆进入灌浆泵之前应通过1.2mm的筛网进行过滤.搅拌后的水泥浆必须做流动性、泌水性试验，并浇注浆体强度试块。灌浆工作在灰浆流动性下降前进行（约30～45分钟时间内），孔道一次灌注要连续。
灌浆孔数及位置做好记录，以防漏灌。储浆罐的储浆体积大于1倍所要灌注的一条预应力孔道体积。 现场制作40*40*160cm净浆试块3组，以检测其抗折及抗压强度。 阀2阀1孔 道三通阀3活接1过滤器活接2真空压力表高强橡胶管高强橡胶管压力表灌浆泵高强橡胶管搅浆机真空泵 （7）封堵锚具：孔道灌浆后应先将锚具周围冲洗干净并将砼结合面凿毛，梁端将非预应力钢筋整理复位后浇筑同标号的砼。 4.10砼养生 （1）一般混凝土浇筑完成后，应在收浆后尽快予以覆盖和洒水养护。每天应进行多次洒水，保持砼面及土工布的润湿，养生时间不少于7天。在施工时间上要错开大风、雨天的天气，在夏季施工时要错开中午炎热时间。养生过程在施工后7d内要做到“全覆盖、全湿润、全天候”养生。
（2）当气温低于5℃时，应覆盖保温，不得向混凝土面上洒水。 （3）混凝土养护用水的条件与搅拌用水相同。
（4）混凝土洒水养护每天洒水次数以能保持混凝土表面经常处于湿润状态为度。
（5）混凝土强度达到2.5MPa前，不得拆出模板，当混凝土强度达到2.5MPa后，及时拆除非承重侧模，梁面采取覆盖土工布养生。
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（6）模板拆除时严禁重撬、硬砸，避免损伤砼表面。
4.11 模板拆除
当同一联内如有多个施工段，应在下一施工段预应力孔道灌浆材料强度达到90%后方可拆除前一施工段支架。
具体流程如下：
松拉杆及顶撑→松芯模内支架顶托→拆芯模顶板模板→拆芯模内支架→拆除芯模侧模→松箱梁翼缘板碗扣支架顶托→拆箱梁翼缘板外模→拆箱梁外模背带→拆除箱梁外侧模板→拆底支架及底部模板→拆支架→清理现场
箱梁芯模从中间向两端拆除，先将芯模内拉线及顶撑拆除，将支架顶托下调5～10cm，然后将模板逐块撬开，拆除芯模顶板，芯模顶板拆除后，再拆除芯模碗扣支架，通过横隔板口将模板及支架运出。
箱梁外模先拆外部支承，再拆翼缘板底部模板和腹板背带，最后拆外腹板外模。底部模板同样也是将支架顶托下调5～10cm，然后将模板逐块撬开，逐段拆除，最终拆除支架。
第五章 预防箱梁裂缝的技术措施
连续箱梁整体现浇属于大体积砼浇注，如若措施不当，极易出现裂缝。根据开裂的原因及形态可以分为塑性裂缝、失水干缩裂、温度裂缝以及收缩裂缝、应力破坏裂缝等，砼结构开裂会严重影响结构的耐久性。根据我们工程实践经验，拟采用以下技术措施：
（1）改善砼材料物理力学性能：首先应控制砼水灰比，当水灰比大于0.45时，砼水化胶凝后，砼内部会留存有自由水分，其蒸发后形成连通式孔洞，一方面会降低砼的抗碳化能力，造成钢筋锈蚀砼开裂，另一方面会严重劣化砼微观结构完整性，产生更多的接触裂缝。其次应掺用部分矿物活性料，一方面减少砼水化热总量，过高的砼水化热会在砼内外形成大的温度梯度，产生温度应力，一旦温度应大于硬化初期砼的抗拉强度应会产生温度裂缝；另一方面降低砼的温度敏感性，即降低砼的线膨胀系数，使砼结构在环境温度变化时产生的变形低于极限拉应力，从而避免砼开裂。例如使用微膨胀剂，可以补偿砼的水化干缩，避免产
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生干缩裂缝；使用缓凝剂通过延长砼水化热产生时段，可以削弱砼水化热峰值，从而降低砼结构内外温差，避免温度裂缝的产生。最后应采取可靠的浇注及振捣工艺，保证砼的密实性。
（2）改善环境条件：首先控制砼的入模温度，当环境气温过高时，应通过调整拌合水、骨料温度，调整砼拌合物温度，并在砼运输过程中采取罐体外浇水降温措施，从而控制砼入模温度在合理的范围内。其次控制环境温度，例如在高温季节可以通过喷水降低模板温度；在日照强烈时，在日照一侧模板面上悬挂湿草袋遮阳、砼初凝后用通风机向箱室内通风以及在箱室内蓄水并定时置换等措施，降低环境温度。再次控制环境其它条件，例如风速大时，会使初凝砼表面加速失水，从而容易形成砼表面干缩龟裂或开裂，因此大风天气，砼暴露面应采用土工布洒水覆盖等方法，对砼表面进行保护。
（3）注重工艺改进：砼的塑料裂缝、表面龟裂以及钢筋位置的沉陷裂缝在箱梁支架现浇中较为常见，原因主要是工艺粗糙造成的，克服砼塑性裂缝、表面龟裂缝的主要措施是除控制砼水灰比，在砼初凝时还要用钢抹刀反复仔细用力慢压。避免钢筋的沉陷裂缝的主要措施是在抹面慢压基础上，一是在砼振捣时避免振捣钢筋，以避免在钢筋周围聚集自由水及水泥浆，过量的水泥将会降低Ec，从而造成大的砼干缩；二是在施工作业时避免反复扰动钢筋（例如人工踩踏），施工人员应使用木道板。实践证明砼的早期开裂除与砼材料物理力学性能有关外，还主要与砼的早期养护不当有关，因此为预防砼开裂，必须加强砼养生，砼的养生方式应按环境温度条件，通过砼热工计算及结构力学计算予以确定。
（4）其它砼的开裂原因还有砼的变形约束开裂、砼的斜截面抗剪强度破坏开裂、砼的局部应力集中强度破坏开裂等，以及由于施工工艺错误，例如失当的施加预应力顺序、错误的模板支架拆除程序，都可能造成砼梁开裂。对此应在结构分析的基础上有针对性的采取必要的构造技术措施。
（5）混凝土浇注完成，在收浆2小时后及时用土工布予以覆盖，并洒水养护。混凝土的养护时间一般为7天，根据空气湿度、温度和水泥品种及掺用的外加剂等情况，酌情予以延长。混凝土强度达到2.5Mpa前，不得使其承受行人、运输工具、模板、支架及脚手架等荷载。
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（6）采用两次振捣技术，改善混凝土强度，提高其抗裂性，而且浇筑的混凝土经过两次振捣，有效地增加了混凝土的密实度，减少了内部微裂，提高了抗渗性能；对施工难度大、容易人为造成钢筋受力不均匀的，加强施工管理，增强责任感，严格按照设计施工；支架拆除严格按程序执行，先翼板后底板；对支架刚度进行必要的试验与科学的计算。
（7）混凝土的养护主要是保持适当的温度和湿度条件。在混凝土表面覆盖双层麻袋并洒水保持表面湿润进行养护，可减少混凝土表面的热扩散，降低混凝土表层的温差，防止表面裂缝。适当的潮湿条件可防止混凝土表面脱水而产生收缩裂缝，同时可使水泥水化充分，从而提高混凝土的抗拉强度。
第六章 质量控制方法和手段
6.1 质量保证体系
建立健全完善的质量保证体系，成立以项目部经理为组长，副经理、总工程师为副组长，相关部门为组员的施工质量领导小组，加强对工程质量的领导监督工作。
为确保工程质量处于受控状态，项目部及项目队均配备专职的质检人员，随时跟班监督检查现浇箱梁工程质量（质量保证体系附后）。
6.2 质量保证措施
6.2.1建立完整的质量检查和管理体系
项目部配备专职质检工程师，项目队配备兼职的质检人员，各级质检员必须是经验丰富、专业技术熟练的工程技术人员担任，负责日常的工程现浇箱梁施工中质量监督检查和管理工作。
6.2.2试验工作由项目部工地试验室担任
项目部成立工地试验组，配备专职试验人员、持证上岗，配合质检工程师、试验室做好工程质量检测试验工作。严格检查进场现浇箱梁工程原材料质量，试验人员定期与随机在施工现场对原材料检验，对不合格原材料及时清理出施工现场，对不符合要求的施工部位坚决返工处理。
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6.2.3严格检查制度，坚持质量控制原则
加强工程质量控制，坚持随工检查和旁站监督，严格控制施工的每一道工序和施工工艺，严格执行各施工工序自检、报检制度。对于现浇箱梁要严格复核测量放样及复核工作，以确保箱梁位置准确；钢筋骨架安装前后应严格检查钢筋骨架尺寸及钢筋焊接质量，对不符合要求的钢筋骨架坚决返工处理；砼灌注、及钢绞线张拉压浆过程中一定要有技术人员在现场值班，发现问题及时处理。施工过程中的每一个分部、分项工程全程质量监控，各项施工技术标准都按规范执行，在施工整个过程中做到质量事前控制，加强事中控制，做好事后控制。
6.3 创优保证体系
为实现本工程的创优目标，确保本工程创优，对各部门工作进行分解，建立各项质量管理制度，积极开展全面质量管理活动，优化施工工艺，提高工程质量。
6.4 质量保证制度 6.4.1质量创优责任制度
贯彻执行各项施工规范及质量检验评定标准，严格执行文件对质量职责的分工。项目经理对工程质量全权负责，项目总工对本工程质量负责，具体组织工程质量措施的实施，强化对施工过程的控制。班组实施工序质量控制，确保每道工序质量优良。
6.4.2教育培训上岗制度
组织参加本现浇箱梁工程施工的全体管理人员学习施工规范。结合本工程特点，熟悉施工的程序和质量要求。掌握易产生质量隐患的重要工序及重要环节的施工工艺及施工方法。定期进行技术培训，特殊工种持证上岗率100%，对施工过程中遇到的新问题、新技术、新工艺及时组织参战人员学习，以人的工作质量保证工程质量。
6.4.3质量检查制度
项目部安排专职质检人员在整个施工现场进行跟踪监督检查，做到工前工中控制好质量，同时项目总工、生产副经理每天进行巡查，发现问题及时进行整改，
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对于屡犯问题进行批评处罚，杜绝安全质量隐患。
6.4.4工程质量控制程序
重视测量工作，组成测量队，配备先进的测量仪器，确保测量精度；配备精良的试验检测仪器，确保原材料的检验检测质量。
6.5 强化质量意识、健全质量管理制度 6.5.1技术复核、首件工程认可制度
（1）现浇箱梁分项工程正式施工前，编制分项工程施工方案、执行首件工程认可制度。
（2）首件工程进行验收评定，对施工方案进行复核评审，对施工组织和工艺流程进行验证，在此基础上编写试验总结报告，完成首件认可的全过程。
（3）试验报告作为分项工程开工报告的重要部分，上报监理工程师确认，经审批后方可正式开工。
6.5.2技术、质量和作业交底制度
技术、质量和作业交底是现浇箱梁施工过程基础管理中一项不可缺少的重要内容，必须全面逐级交底到位，并以书面签认为准，具体可分为以下几方面：
（1）项目总工组织项目部分管技术人员对长白荡大桥及跨苏同黎立交桥现浇箱梁图纸进行认真学习，并同施工队伍联系进行技术交底。
（2）由项目总工牵头组织全体分管技术人员认真学习施工技术方案，并进行技术、质量、安全书面交底，列出关键工程和施工要点。
（3）本着谁负责施工谁负责质量、安全工作的原则，各分管分项工程负责人在安排施工任务同时，必须对施工班组进行书面技术质量、安全交底，必须做到交底不明确不上岗，不签证不上岗。
6.5.3材料质量管理制度
（1）严格控制进场现浇箱梁原材料的质量。各种地方材料、外购材料到现场后必须由安质部和试验室等有关人员进行抽样检查，发现问题立即与供货商联
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系，对质量有问题的产品及原材料清除出施工现场。
（2）材料到现场后必须由专业工程师和试验工程师按检测频度抽样检查验收，不合格材料不准使用。
（3）加强现场材料的保管使用，防止材料混杂、变质，降低材料的品质和使用要求。
6.5.4计量器具认证和生产设备性能可靠
（1）试验室负责所有计量器材的鉴定、认证，机械材料科负责生产设备的维护和管理。
（2）现场计量器具必须确定专人保管、专人使用。他人不得随意动用，以免造成人为的损坏。
（3）损坏的计量器具必须及时申报修理调换，不得带病工作。
（4）计量器具要定期进行校对、鉴定；严禁使用未经核对过的计量器具。 （5）生产设备要定期检修、养护，确保生产设备运营正常、性能安全可靠。
6.5.5工程质量奖罚制度
（1）遵循“谁施工、谁负责”的原则，对各施工队、班组进行全面质量动态管理和质量责任档案管理。
（2）施工队、班组在施工过程中违反操作规程，不按图施工，屡教不改或发生了质量问题，项目部有权对其进行处罚，处罚形式为整改、经济处罚，直至辞退。
（3）施工队、班组必须按图施工，质量优良且达到优质，项目部对其进行奖励，奖励形式为表扬、表彰、奖金。
（4）项目部在实施奖罚时，以平常检查、抽查、业主大检查、监理工程师评价等形式作为依据。
6.6 工程项目质量控制管理 6.6.1原材料质量控制
钢筋、水泥、砂石料的规格质量严格把关，使其各项性能符合设计和规范要
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求。加强对原材料进场的监督与控制，严禁一切未经化验或未经批准的不合格原材料进入工地。
6.6.2施工过程控制
（1）认真执行质检制度，认真负责完成现浇箱梁施工自测量定位至支架拆除的每一道工序，施工作业班组严格按照规范进行施工，认真填写各工序自检单，报监理工程师验收合格后方可进行下一工序施工。
（2）认真执行技术交底制度，每一联现浇箱梁的每一道工序，技术人员必须向施工员及施工班组进行交底，要有技术交底记录。
（3）认真做好原始记录，数据准确，及时整理技术资料。严格原材料及各种材料的事前控制，不合格的材料不得进入施工现场。
（4）坚持质检职责，质检员参加技术交底，制定质量具体保证措施，督促施工班组严格按照操作规程施工，严格按交通部《公路工程质量检验评定标准》验收评定。质检员深入施工现场，发现问题及时解决，为工程质量创优提供准确无误的质检数据。
6.6.3砼质量控制
先进行试配拌和，并进行抗压强度及弹性模量试验，根据试验结果进行调整，直至各项指标符合要求，报监理工程师批准后方可作为理论配合比，施工是根据材料含水量进行调整。
施工前检查拌和设备性能。在混凝土生产过程中，拌和设备要经常检查，保证机械处于良好的状态。
混凝土运输能力满足混凝土的凝结速度和浇注速度的需要，以保持混凝土的均匀性和规定的塌落度，并充分发挥设备的效率。混凝土运输过程中不能使其离析、漏浆、严重泌水和过多降低坍落度的现象。
第七章 安全生产规程
贯彻“安全第一，预防为主”的方针，建立以项目经理为首的“安全保证体系”。项目部和班组分级负责，以加强施工作业现场控制和职工的安全生产为重
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点，开展创建安全标准工地活动，确保本工程施工安全。
7.1 安全保证体系
项目部设安保部，配备专职安全检查工程师，设专职安全员，工班设兼职安全员，形成安全生产控制网络。项目部由主管安全的生产副经理带队，召集相关人员，每月定期进行一次安全大检查。专职安检工程师不定期深入现场监督检查，专职安全员随时跟班监督检查，做到领导到位，工作到位，分工明确，责任到人。
7.2 安全保证制度 7.2.1安全保证措施
（1）认真贯彻“科学施工、安全生产”的原则和“安全第一，预防为主”的方针，全面落实施工安全保证体系。
（2）建立以项目经理为首的“安全保证体系”，成立专门的安全机构，明确分工，责任到人。
（3）项目经理部，各施工作业队分级负责，以加强施工作业现场施工安全。 （4）定期进行安全培训，安全检查讲话，安全检查考试，增强工作人员安全意识，严禁违章作业。
（5）制定安全技术检查制度，项目经理部每月进行一次安全大检查，施工作业队每周检查一次，工班每日检查一次。
（6）制定安全技术奖罚制度，重罚违章作业者。
（7）对安全检查隐患，危险地质地段必须制定安全，可靠的处理方案和处理措施，及时进行加强处理，并要有专人负责，要进行复查。
（8）参加施工的各级领导，工程技术人员和生产管理人员必须熟悉和遵守本措施并组织贯彻执行。
（9）参加施工的工作人员必须接受安全技术教育，熟悉和遵守本措施，并应定期进行考试，合格后方准上岗操作。
（10）现场周围设置必要的标志牌，包括警告与危险标志、安全与控制标志、指路标志等。
（11）现浇箱梁与路线交叉交叉处在距离交叉点50m远的左右两侧设置减速
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带及安全警示标志，并且同时设置限速标志。
（12）主梁支架在桥梁顶面的外侧设置一层安全防护网，防止高空坠落影响施工安全。
7.2.2安全奖惩制度
通过经济与行政手段有效结合，将安全生产与干部职工的切身利益紧密挂钩，制定安全生产奖惩办法，定期考核兑现，使干部加压，职工全员负载，达到施工现场安全生产有序可控。
7.2.3安全生产责任制
项目部、作业队建立安全生产责任制，并做到“四个落实”，即：
（1）落实第一负责人集中精力负起安全生产的第一位责任，使“安全第一”的思想体现在各级组织、各个部门、各个层次的工作之中，真正做到安全生产占首位、不移位、不动摇的超前意识；
（2）落实“领导是关键，教育是前提，设施是基础，管理是保证”的管理思路，实现“以人为本、规范管理、强基达标、有序受控”的总体目标；
（3）落实安全生产的根本出路在于依靠技术进步和科学管理，保证安全生产投入的有效实施；
（4）落实以遵守劳动纪律，遵守作业纪律和施工作业标准化来减少事故率的控制措施。
7.2.4支架检查、验收制度
支架材料的检查与验收：
碗扣支架、钢管的产品质量合格证、质量检验报告；旧钢管横向锈深度：新扣件三件（生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证）。
验收人员：材料科： 安保部： 支架的搭设质量检查验收：
（1）杆件的设置和连接构造是否符合要求；
（2）地基表面坚实平整、无积水、底座不松动，立杆不悬空；
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（3）扣件螺栓是否松动； （4）安全防护措施是否符合要求；
（5）搭设的技术要求，允许偏差是否符合规范相关要求：剪刀撑斜杆与地面的倾斜角度在45o--60o之间等：
（6）扣件螺栓扭力距情况（40—65N.m）。 验收人员：工程科： ；安保部：
7.2.5安全检查制度
项目部专职安全员，每天对支架的搭设施工进行安全检查，随时掌握现场的安全动态，发现不符合搭设质量和要求时，应责令整改返工。
对搭设的支架材料质量，进行监控。所采用的新支架必须“三证齐全”，支架钢管必须逐根进行外在质量和管厚检查，禁止不合格品上架使用。
对高处作业安全防护情况的检查：对架子工的安全帽、安全带使用情况进行检查和监督；搭设过程中临时使用的脚手板绑扎稳固情况，是否存在上下抛投工具和材料现象，并严格禁止上下交叉作业，搭设完毕后，架顶安全网（密布网）防护是否逐一到位。
在施工过程中，专业安全人员必须巡视。随时掌握支架的安全动态，如有情况，应急采取措施加固。
架子工高空作业时，必须遵守《高空作业安全操作规程》，如有违反，按项目部相关制度进行处罚。
现场安全巡视员：
7.2.6安全教育和操作技能的培训
安全教育：对新进工人安全教育，包括国家关于安全施工方面的安全法律、法规、办法等，项目部及指挥部相关的工种、设备安全技术操作规程、危险场所的自我安全防护和预防、自救措施；现场教育等。施工过程中的安全教育，主要是针对施工中出现人的不安全行为、物的不安全因素，进行教育。
操作技能的培训：架子工搭设支架基本知识的培训。
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7.2.7现场安全知识
支架搭设人员必须是经过按现行《特种作业人员安全技术培训考核管理办法》考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方能持证上岗。
搭设支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支撑、泵送混凝土的输送管等随意固定在支架上。
当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止支架搭设与拆除作业。雨后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。
在支架使用期间，严禁拆除杆件。
不得在支架基础及其邻近处进行挖掘作业。
在支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
整个作业现场必须采用封闭式管理，地面应设围杆和警戒标志，严格禁止无关人员进入现场，进入现场人员必须带好安全帽。拆除支架时，并派专人看守。
夜间施工必须有充足的照明。
施工区设置安全标志和警戒灯，施工现场易燃场所设安全禁燃标志和灭火器材。
7.3 现浇箱梁施工安全目标落实 7.3.1一般规定
桥梁施工，应对施工安全做专项调查研究，并制定相应的安全技术措施。单项工程（包括辅助结构、临时工程）开工前，应根据本规程制定的安全操作细则，向施工人员进行安全技术交底。
（1）现浇箱梁施工前，应对施工现场、机具设备及安全防护设施等，进行全面检查，确认符合安全要求后方可施工。
（2）手持式电动工具，应按国标《手持式电动工具的管理、使用、检查和维修安全技术规程》（GB3787-83）的规定，根据手持式电动工具的类别和作业场所的安全要求，加设漏电保护器。
（3）如现浇箱梁施工时需设置门洞，门洞支架在现浇箱梁桥下通车、行人，
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在整个现浇箱梁支架下布设安全网。
（4）高处露天作业、吊装及大型构件起重吊装时，应根据作业高度和现场风力大小、对作业的影响度，制定适于施工的风力标准。遇有六级（含六级）以上大风时，上述施工应停止作业。
7.3.2预应力张拉作业
（1）预应力钢束（钢丝束、钢绞线）张拉施工前，应遵守下列规定： ①张拉作业区内，无关人员不得入内；
②检查张拉设备、工具（如：千斤顶、油泵、压力表、油管、顶楔器及液控顶压阀等）是否符合施工及安全的要求。压力表应按规定周期进行检定；
③锚环及夹片使用前应经检验，合格后防可使用；
④高压油泵与千斤顶之间的连接点，各接口必须完好无损。油泵操作人员要戴防护眼镜；
⑤油泵开动时，进、回油速度与压力表指针升降，应平稳、均匀一致。安全阀要经常保持灵活可靠；
（2）在现浇箱梁上进行张拉作业，要搭设张拉作业平台、作业平台支架要搭设牢固，平台四周应加设护栏。高处作业时，应设上下扶梯。施工的吊篮，应安挂牢固，必要时可另备安全保险设施。张拉时千斤顶的对面及后面严禁站人，作业人员应站在千斤顶的两侧。
（3）张拉操作中若出现异常现象（如油表震动剧烈、发生漏油、电机声音异常、发生断丝、滑丝等），应立即停机进行检查。
（4）张拉钢束完毕，退夹片时应采取安全防护措施。人工拆卸夹片时，不得强击。
（5）张拉完毕后，对张拉锚具两端，应妥善保护，不得压重物。管道尚未灌浆前，梁端应设围护和挡板。严禁撞击锚具、钢束及钢筋。
（6）钢绞线张拉时，锚具后面必须有足够的工作长度；夹具应有足够的加紧能力，防止锚夹不牢而滑出。
（7）管道压浆时，应严格按规定压力进行，压浆作业人员应带面罩。施压前应调整好安全阀。关闭阀门时，作业人员应站在侧面。
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7.3.3发电机组
发电机组应设置在安全可靠的机房内，其基础应平整坚实，必要时应设置在混凝土基座上。机房内配备消防设备；
发电机应设接地保护，接地电阻不得大于4欧。发电机组连接配电盘及通向所有配电设备的导线，必须绝缘良好，接线牢固；
发电机附近不得放置易燃、易爆物品。
7.3.4泵送混凝土
（1）混凝土汽车泵应设置稳定、牢固。泵车安设未稳前，不得移动布料杆。作业前，应检查输送泵、电气设备是否正常、灵敏、可靠。
（2）泵送前，应检查管路、管节、管卡及密封圈的完好程度不得使用有破、裂缝、变形和密封不合格的管。
（3）混凝土汽车泵在运转时发现故障，应立即停机检查，不得带病作业。 （4）混凝土汽车泵操作人员，应熟悉和遵守泵车的操作规程和安全技术规定。 （5）在五级以上大风时，泵车不得使用布料杆作业。 （6）作业结束后清洗管道时，操作人员不得靠近管道端部。
（7）浇筑附近有高压线的，必须确保安全距离，必要时通知电力部门人员到场配合。
7.4安全管理措施 7.4.1地基处理安全措施
a、原地面清表后，检查原地基是否存在软土地基，必要时进行换填压实，填筑40cm左右厚的石渣，用振动压路机进行压实。
b、重点加强系梁四周土方回填质量控制，废弃开挖出的淤泥质土，换用土质良好的土，分层填筑，分层压实。
c、在压实合格的石渣上浇筑10cm的C20混凝土，并设置横坡，便于排水，确保处理后的地基表面不积水。
d、石渣土处理宽度超出现浇箱梁宽度1.5m，混凝土浇筑宽度超出现浇箱梁宽度1.5m；
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e、桥梁两侧石渣土处理宽度外，开挖纵向排水沟，确保雨水不浸泡处理后的地基；
f、搭设支架前对地基承载力进行承载试验，搭设简易支架，采用钢绞线加载，验证地基承载力和沉降，不符合要求必须重新进行地基处理； g、支架预压过程中加强对地基沉降观测。
7.4.2支架搭设安全措施
1、根据工程特点及施工荷载等要求，进行现浇支架专项方案的设计，并进行验算，满足要求后方可进行施工。
2、支架搭设前对搭设人员进行安全、技术交底，特殊工种必须持证上岗； 3、加强现浇支架材料的采购的质量控制，坚决杜绝不合格材料进入施工现场，并加强材料进场验收，所进材料必须证件齐全。
4、支架搭设过程中加强安全检查，安全帽、安全带、防滑鞋等防护用品穿戴齐全。
5、支架搭设严格按照施工方案进行搭设，并组织验收，验收合格方可投入使用。
7.4.3高空防护安全措施
安全围护使用材料：密目网、走道板、踢脚板等。
搭设上、下楼梯，楼梯采用厂家定制的“之”字型盘扣式梯道，同时在外侧设置扶手、踢脚板、密目网围护。
架顶四周绑扎钢管护栏包裹安全防护网，护栏立杆与翼缘板底部伸出的钢管扣件连接，做好梁体模板架设、钢筋绑扎、混凝土施工等安全防护工作。
7.4.4高空材料堆放安全措施
高空作业所用材料必须堆放平稳，材料堆放高度不得超过1m，材料堆放地点距翼缘底板边缘不小于1.5m。
工具应随手放入工具袋（套）内，上下传递物件禁止抛掷。
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7.4.5支架拆除安全措施
支架拆除由上而下逐层逐孔进行，当拆除过程中随时注意稳定性，必要时加抛撑维护加固，具体过程及注意事项如下：
箱梁浇注完成拆除模板后进行支架的拆除，拆除支架应设置警戒区域，张挂醒目的警戒标志，禁止非操作人员通行和地面施工人员通行，并有专人负责警戒。
斜杆等拆除应由二人配合进行，不宜单独作业，下班时应检查是否牢固，必要时应加设临时牢固支撑，防止意外。
卸落支架应按拟定的卸落程序进行，分几个循环卸完，卸落量开始宜小，以后逐渐增大。在纵向应对称均衡卸落，在横向应同时卸落。
支架按自上而下先装后拆、后装先拆的顺序。一步一清，不得采用踏步式拆除，不准上、下同时作业。
拆卸的碗扣支架、钢管、扣件与模板应及时按品种规格分类堆放整齐，严禁高空抛掷。
如遇强风、雨、雪等气候，不能进行支架拆除。
7.4.6混凝土浇筑安全措施
①混凝土浇筑的支架安全检查
混凝土浇筑前安排架子工对碗扣支架进行检查，检查内容主要包括：纵横向剪刀撑的扣件是否牢固，螺帽是否拧紧；检查底模下方的上托杆件是否松动，上托杆件外露是否超过规定尺寸。
混凝土浇筑过程中安排架子工对碗扣支架进行检查，每道腹板和横梁处安排一名架子工，架子工及时检查混凝土浇筑过程中支架变形情况，主要是检查上托杆件受力是否均匀，防止因受力不均匀导致支架局部受力超限，造成支架失稳垮塌。检查过程中重点检查腹板、中横梁及端横梁下方的支架。
②混凝土浇筑机械安全措施
现浇箱梁混凝土方量大，浇筑持续时间长，混凝土罐车和装载机驾驶员、拌和站和混凝土汽车泵操作人员必须实行三班倒，防止因工作时间过长疲劳驾驶和疲劳操作造成安全事故。
施工便道必须压实平整，满足混凝土罐车承载要求。
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混凝土汽车泵支腿必须全部展开，每个支腿都必须支撑在坚实的路基上，路基上方用100cm*100cm*2cm铁板和不小于25cm*25cm*150cm的木方进行加固，防止支腿失稳造成泵车倾覆。
混凝土罐车、混凝土汽车泵、混凝土拌和站必须配备一定数量的易损件，防止浇筑过程中机械故障影响混凝土浇筑。
浇筑混凝土前和相邻合同段联系好，一旦出现机械故障且无法在短时间内修复，请其支援，确保混凝土连续施工。
③混凝土浇筑过程中的安全防护
所有施工人员必须穿戴安全防护用品，施工前进行安全技术交底，将施工过程中的安全注意事项及存在的危险告知全体施工人员，施工过程中检查支架的架子工必须系好安全带。专职安全员全程进行安全检查督促。发现安全隐患立即整改。
加强夜间施工照明，确保施工安全，合理安排施工人员轮流休息，避免过度疲劳施工。真正做到安全在我心中，安全在我脚下，安全在我行动中。
7.4.7预应力张拉安全措施
为避免张拉过程中钢绞线产生滑丝、断丝飞出伤人，张拉前必须做到以下要求：
①钢绞线、锚具、夹片使用前必须进行外委试验，合格后方可投入使用。张拉系统使用前必须进行标定。
②夹片与锚板锥孔不应粘附泥浆或其它杂物，且不允许锈蚀，若有轻微浮锈，必须彻底清除。
③锚具安装到位后，要及时张拉，以防止因锈蚀而产生滑丝，断丝。 同时张拉前必须搭设张拉操作平台，张拉平台必须稳定、牢固，铺好脚手板，四周设置护栏、安全网。 张拉过程中安全防护：
如采用两端对称张拉，两端必须基本保持同步匀速张拉，张拉时钢绞线两端禁止站人，量测千斤顶伸长的人员、记录人员及张拉油泵操作人员必须站在千斤顶的两侧。张拉油泵操作人员不得在张拉油泵运行时离开油泵。张拉结束放张时
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尽量慢慢释放张拉力，不得急速放张，防止夹片滑丝。
张拉结束后安全防护：
①张拉锚固后要及时压浆，一般在48小时内完成，如情况特殊不能及时压浆者，必须采取保护措施，保证锚固装置及钢绞线不被锈蚀，以防滑丝。
②灌浆后24小时内不得切割钢绞线和碰撞锚具。
③切割多余钢绞线，必须在距锚具30mm以外的位置使用切割器，并采取保护措施，使锚具附近的温度不超过150℃，以防止夹片受热退火而滑丝。禁止采用氧气乙炔进行切割钢绞线。
7.4.8临时用电安全措施
临时用电的施工组织设计
临时用电设备在5台及5台以上或设备总容量在50 KV以上者，编制临时用电施工组织设计。
临时用电设备在5台以下和设备总容量在50KV以下者，制定安全用电技术措施和电气防火措施。
临时用电的施工组织设计的内容和步骤应包括： 现场勘探。
确定电源进线，变电所、变电室、总配电箱、分配电箱等的位置及线路走向， 进行负荷计算
选择变压嚣容量 ，导线截面和电器的类型、规格。 绘制电气平面图、立面图和接线系统图。 制定安全用电技术措施和电气防火措施。
临时用电工程图纸单独绘制，并作为临时用电施工的依据。
临时用电施工组织设计必须由电气工程技术人员编制，技术负责人审核，经主管部门批准后实施。
变更临时用电施工组织设计时履行规定，并补充有关图纸资料。
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7.4.9桥区的防电、防火、防雷措施
7.4.9.1防电措施
钢管支架在架设的使用期间要严防与带电体接触，否则应在架设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取可靠的绝缘措施。
夜间施工照明线通过钢管时，电线应与钢管隔离。
所有移动电具，都应在漏电开关保护之中，电线无破损，插头插座应完整，严禁不用插头而用电线直接插入插座内。
7.4.9.2防火措施
ａ.施工现场加工方木、木板时的刨花及碎木屑应装袋随时运出施工现场，消灭火灾隐患。
ｂ.施工现场应有消防用水源并配备25米消防带。 ｃ.施工现场要配备灭火器。
ｄ.在桥梁施工区域的醒目位置贴示桥梁施工现场平面图。
7.4.9.3防雷措施
1.避雷针：设在架体四角的钢管脚手立杆上，高度不小于1m,可采用直径为25-32mm，壁厚不小于3mm的镀锌钢管。
2.接地极：按脚手架连续长度不超过50cm设置一处，进入地下最高点应在地面以下不浅于50cm，埋接地极时将新填土夯实接地极不得埋在干燥土层中。郵直接地极可用长度为1.5-2.5m,直径为25-50mm的钢管，壁厚不小于2.5mm。 3.接地线：优先采用直径8mm以上的圆钢或厚度不小于4mm的扁钢，接地线之间采用搭接焊或螺栓连接，搭接长度≥5d,应保证接触可靠，接地线与接地极的连接宜采用焊接，焊接点长度应为接地线直径的6倍或扁钢宽度的2倍以上。 4.接地线装置宜布置在人们不易走到的地方，同时应注意与其它金属物体或电缆之间保持一定的距离。
5.接地装置安设完毕后应及时用电阻表测定是否符合要求。
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6.雷雨天气，钢管脚手架上的人员应立即离开。
支架的高度不超过6米，不安设防雷装置，6米以上需设置防雷装置。
7.4.10起重吊装安全措施
起重作业遵守下列规定：
吊装作业指派专人统一指挥，参加吊装的起重工要掌握作业的安全要求，其他人员要有明确分工。
吊装作业前严格检查起重设备各部件的可靠性和安全性，并进行试吊。 各种起重机具不得超负荷使用，并考虑钢丝绳的安全系数要求。 轮胎式起重机和履带式起重机。
作业地面应坚实平整，支脚支垫牢靠，回转半径内不得有障碍物。两台或多台起重机吊运同一重物时，钢丝绳保持垂直，各台起重机升降同步，各台起重机不得超过各自的额定起重能力的80%。
吊起重物时，先将重物吊离面10cm 左右，停机检查制动器灵敏性和可靠性，以及重物绑扎的牢固程度，确认情况正常后，再继续工作。作业中不得悬吊重物行走。
起升或降下重物时，速度要均匀、平稳，保持机身的稳定，防止重心倾斜，严禁起吊的重物自由下落。
配备必要的灭火器，加驾驶室内不得存放易燃品，雨天作业，制动带淋雨打滑时，停止作业 。
在输电线路下作业时，起重臂、吊具、辅具、饮丝绳 等与输电线的距离不得小于下表的规定。
工作完毕，将机车停放在坚固的地面上，吊钩收起，各部制动器刹牢，操纵杆放到空档位置。
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附录一：
地基承载力验算
立杆地基承载力计算
本合同段现浇箱梁下部为石渣，地基容许承载力大于100Kpa。在系梁回填至原地面高度后，在原地面上填筑100cm厚的石渣，并采用振动压路机进行压实，确保石渣层表面无明显轮迹，处理后的承载力要求大于等于200kPa以上以保证连续梁支架安全。
石渣层处理完成后对现浇梁支架基础进行硬化处理，硬化水泥砼标号为C20，抗压强度20Mpa，砼浇筑厚度为14cm。立杆底托尺寸15cm*15cm。
基底砼硬化强度验算
取箱室与腹板交界处立杆轴向承载力最大值N=33.92KN
支架立杆底托尺寸为15*15cm，底托下应力为： σ=N/A=33.92/0.15/0.15=1.51MPa＜20MPa。 基底硬化砼强度满足要求。 石渣底基层强度验算
混凝土扩散角取450，石渣基层顶面承载计算面积 A=（15+2*14Tan45）2=1849cm2 石渣顶面承载力
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F=0.20*0.55*0.55*24+33.92=35.37KN σ=F/A=35.37/0.1849=191.3kPa＜200kPa 石渣基层强度满足要求
基底应力计算，换填后基地附加应力值为： σ=αP/Z2
α--集中荷载作用下的地基竖向附加应力系数，有
P--集中荷载大小。 Z—作用深度。 r—作用半径
在集中力P作用线上，r=0，α=0.4775 100cm夹石土基底附加应力大小为： σ1=αP/Z2=0.4775*33.92/1.2=13.5KPa
14cmC20砼和100cm夹石土基底自重应力大小为：
σ2=24*0.14+20*1=24.8KPa(24为素砼容重，20为石渣容重) 立杆在地基上以网格式布置，相邻立杆距离较近的对该立杆位置产生附加应力，应分别计算后叠加。箱室与腹板交界处立杆纵距90cm,横距90cm和60cm,如下图：
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为了简化计算，各立杆轴向力统一取最大值P=33.92KN。 1#，2#，3#立杆间距90cm,r/z=90/114=0.79 查表α=0.0282 σ
1-3
=3αP/Z 2=3*0.0282*33.92/1.142=2.21KPa
4#立杆间距60cm.r/z=60/114=0.53 查表α=0.0911 σ4=αP/Z2=0.0911*33.92/1.142=2.38KPa
5#,6#立杆间距108cm,r/z=108/114=0.95 查表α=0.0147 σσ
5-6
=2αP/Z2=2*0.0147*33.92/1.142=0.77KPa =2αP/Z2=2*0.0078*33.92/1.142=0.41KPa
7#,8#立杆间距127.3cm,r/z=127.3/114=1.12 查表α=0.0078
7-8
其次，周边立杆的外围立杆相距较远，影响力微小，略去不计。 故基底应力大小为： σ=σ1+σ2+σ
1-3+
σ4+σ
5-6
+σ
7-8
=13.5+24.8+2.2+2.38+0.77+0.41 =44.06KPa＜100KPa。
原状土地基承载力满足要求。
综上可知钢管支架基础承载力满足要求。
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附录二：
梁高1.7mWDJ碗扣式支架的设计计算
本合同段现浇箱梁梁高为170cm，现以170cm高度的箱梁进行支架结构设计，现浇支架选用φ48*3.5mmWDJ碗扣式钢管脚手架。
梁高170cm现浇箱梁支架体系的设计验算
现浇箱梁立杆顺桥向间距：在一般构造区及翼缘板处纵距为
0.9m，在端横梁、中横梁渐变段纵距为0.6m，横杆竖向步距为1.2m。立杆顶层，底层竖向步距0.6m.
横桥向间距：支架在一般构造区横桥向间距为0.9m，腹板位置间距为0.6m；在端横梁、中横梁间距为0.6m；翼板最外缘间距为1.2m；横杆竖向步距为1.2m。立杆顶层，底层竖向步距0.6m.
具体见下图所示, 支架搭设完成后，在底板处顶托内横桥向设置10#槽钢，槽钢顶部纵桥向设置9³9cm方木，方木纵向间距为30cm,净距20cm，腹板段方木纵向间距25cm。
注：单箱多室在腹板处按60cm间距布置，余相同
本示意图适用于跨中段横断面
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本示意图适用于墩顶横梁段横断面
注：1、图中L为路径长度
2、括号中数字用于中孔，括号外数字用于边孔
本示意图适用于纵断面
（2）标准荷载
根据本工程现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷
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载形式：
箱梁内外模板、支撑等自重：g1=1.5KN/错误！未找到引用源。 钢筋混凝土自重：横梁、腹板处 g2=1.7³26=44.2KN/错误！未找到引用源。
箱室处 g2=0.47³26=12.22KN/错误！未找到引用源。 翼缘板处 g2=0.45³26=11.7KN/错误！未找到引用源。 箱室与横梁渐变段处g2=0.87³26=22.62KN/错误！未找到引用源。
施工人员及施工机具运输或堆放的荷载：
计算模板，小愣时g3=2.5KN/错误！未找到引用源。 计算大愣时g3=1.5KN/错误！未找到引用源。 计算支架时g3=1.0KN/错误！未找到引用源。
振捣混凝土时产生的竖向荷载： g4=2.0KN/错误！未找到引用源。 横向荷载： g4=4.0KN/错误！未找到引用源。
倾倒混凝土时产生的横向荷载： g5=2.0KN/错误！未找到引用源。 新浇筑混凝土对侧模的压力g6：现浇箱梁采取水平分层浇筑，每层浇筑高度控制在30cm以内，在竖向上浇筑速度控制在V=1.0m/h，混凝土初凝时间控制在t0=6h，混凝土容重γ=24KN/m3，掺加缓凝作用的外加剂，外加剂影响修正系数K1取1.2，混凝土坍落度控制在120mm-160mm，因此混凝土坍落度影响修正系数K2取1.15，根据《建筑模板安全技术规范》（JGJ162-2008）：g6=0.22γt0 K1 K2V1/2=0.22*24*6*1.2*1.15*1.21/2=43.72KN/错误！未找到引用源。
支架自重: g7=2.0KN/错误！未找到引用源。 风荷载：
1支架上的水平风荷载标准值
根据《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008,作用在模板支架上的水平风荷载标准值按下式计算；
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式中错误！未找到引用源。----风压荷载标准值
错误！未找到引用源。----基本风压，根据《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012，风压取为 错误！未找到引用源。0.3KN/㎡
错误！未找到引用源。----风压高度变化系数，本支架体系地面粗糙类别按B类考虑，离地面高度取25.0m，按《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008附录D查得风压高度变化系数为1.335；
错误！未找到引用源。----风荷载体型系数，根据《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008第4.3.2条，无遮拦多排模板支架的体型系数；错误！未找到引用源。，
错误！未找到引用源。----单排架体型系数，错误！未找到引用源。=1.2错误！未找到引用源。，挡风系数错误！未找到引用源。=A1/A0=错误！未找到引用源。5.14/(30*25)=0.114 ，A1为栏杆挡风面积，A1=（36³25＋21³30）³0.048+0.325³（30³25）³0.048=85.14㎡,0.325—支架立面每平方米内剪力撑平均长度。A0为迎风全面积，
错误！未找到引用源。=1.2错误！未找到引用源。=1.2³0.114=0.136，
n----支撑架相连的立杆排数，n=18(取箱梁底宽11.07m。) η----按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009有关规定修正计算，η=0.987
则µS=µST（1-ηn)/（1-η）错误！未找到引用源。=0.136³错误！未找到引用源。1-0.98718）/（1-0.987） =2.2
综上所述，作用在支架上的水平风荷载标准值为； ωΚ=0.7μzμsω0=0.7*1.335*2.2*0.3=0.62 KN/㎡ 错误！未找到引用源。 2侧模上的水平风荷载标准值
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根据《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004查得桥梁所在地区的设计基本风速错误！未找到引用源。=20.3m／s,则高度25m处的设计基本风速；
错误！未找到引用源。=错误！未找到引用源。=1.155³1.38³20.3=32.4 m／s
设计基本风压为：
ω0=rVd2/2g=0.012017*e0.0001z*32.42/（2*9.81）=0.645 KN/㎡ 式中；r---空气重力密度（KN／错误！未找到引用源。）,r=0.012017错误！未找到引用源。
Z---距地面或水面的高度（m）;
错误！未找到引用源。---高度z处的设计基准风速（m／s）其中错误！未找到引用源。=错误！未找到引用源。；
错误！未找到引用源。---风速高度修正系数，按《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004—表4.3.7-3取用。
错误！未找到引用源。---阵风风速系数，对A、B类地表取1.38，对C、D类取1.70。
1、竹胶板强度计算 1.1底模强度
箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木中心间距为20cm，所以验算模板强度采用长为纵枋间距20cm、宽为横枋120cm平面竹胶板，其力学性能为：
弹性模量E=5.0³错误！未找到引用源。Mpa 弯曲强度［σ］=35Mpa
（3）截面惯性矩：I=错误！未找到引用源。/12=120*1.5*1.5*1.5/12=33.75错误！未找到引用源。
（4）截面抵抗矩：W= b错误！未找到引用源。
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/6=120*1.5*1.5/6=45错误！未找到引用源。
（5）截面积：A=bh=120*1.5=180错误！未找到引用源。 在横梁和腹板处竹胶板承受的荷载最大，因此此处只对横梁和腹板处竹胶板受力进行验算。
模板受力计算 ： ①底模板均布荷载：
F=1.2*（g1+g2）+1.4*（g3+g4） =1.2*（1.5+44.2）+1.4*（2.5+2.0） ＝61.14KN/错误！未找到引用源。 q=F³b=61.14*1.2=73.368KN/m
②按四等跨连续梁计算内力，边跨中支点处负弯矩最大 M=0.107*q错误！未找到引用源。 =73.368*0.2*0.2*0.107 =0.314 KN²m ③弯拉应力： σ=M/W
=0.314*103/（45*10-6） =6.98MPa＜［σ］=35Mpa
横梁和腹板底位置竹胶板弯拉应力满足要求。
④挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为四跨等跨连续梁，计算跨径0.14m。
均布荷载F=g1+g2=1.5+44.2=45.7KN/错误！未找到引用源。 q=F*b=45.7*1.2=54.84KN/m 计算公式为： f=0.632qL4/100EI
=(0.632*54.84*103*0.144)/(100*5.0*109*33.75*10-8) =0.08mm＜140/400=0.35mm
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横梁及腹板底位置竹胶板挠度满足要求。 综上可知底模竹胶板受力满足要求。 1.2侧模强度计算
箱梁侧模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木中心间距为25cm，所以验算模板强度采用长为纵枋间距25cm、宽为横枋120cm平面竹胶板，其力学性能为：
弹性模量E=5.0³103Mpa 弯曲强度［σ］=35Mpa
（3）截面惯性矩：I=bh3/12=120*1.5*1.5*1.5/12=33.75cm4 （4）截面抵抗矩：W= bh2/6=120*1.5*1.5/6=45cm3 （5）截面积：A=bh=120*1.5=180cm2 模板受力计算 ： ①
模板均布荷载： F=1.2*（g6+g4） =1.2*（4+43.72）
＝57.26KN/错误！未找到引用源。 q=F³b=57.26*1.20=68.71KN/m
②按四等跨连续梁计算内力，边跨中支点处负弯矩最大 M=0.107*qL2
=0.107³68.71³0.3³0.3 =0.662 KN²m ③弯拉应力： σ=M/W
=0.662*103/（45*10-6） =14.7MPa＜［σ］=35Mpa
腹板位置侧模竹胶板弯拉应力满足要求。
④挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为四跨等
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跨连续梁,计算跨径0.19m.
均布荷载
q=g6*b=43.72*1.2=52.45KN/m 计算公式为： f=0.632qL4/100EI
=(0.632*52.45*103*0.194)/(100*5.0*109*33.75*10-8) =0.256mm＜190/400=0.475 mm 综上可知侧模竹胶板受力满足要求。 2、纵梁（小楞）强度计算 2.1端横梁位置小楞验算
纵梁为9³9cm方木，跨径为60cm，间距30cm。 截面抵抗矩：W=bh2/6=0.09³0.092/6=1.215³10-4m3 截面惯性矩：I= bh3/12=0.09³0.093/12=5.47³10-6m4 作用在横梁上的均布荷载为：
q=[1.2*（g1+g2）+1.4*（g3+g4）］*0.3 =[1.2*（1.5+44.2）+1.4*（2.5+2.0）］*0.3 =18.342KN/m
跨中最大弯矩：按四等跨连续梁计算内力，边跨中支点处负弯矩最大 M=0.107*qL2=0.107*18.34*0.6*0.6=0.71 KN²m
马尾松容许抗弯应力［σ］=12.0MPa，容许弯曲剪应力［t］=1.9MPa弹性模量E=9³103Mpa
小楞弯拉应力： σ=M/W
=0.71³103/1.215³10-4 =5.84MPa＜［σ］=12.0Mpa 小楞弯拉应力满足要求。 小愣弯曲剪应力
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最大剪力Q=0.607*qL=0.607*18.342*0.6=6.68KN 小愣弯曲剪应力
t=3Q/2A=3*6.68/2*0.09*0.09=1.24MPa＜［t］=1.9MPa 小愣弯曲剪应力满足要求 小楞挠度计算
小楞挠度f=0.632qL4/100EI
=(0.632*18.342*103*0.64)/(100*9*109*5.47*10-6) =0.31mm＜L/400=1.5mm。
计算挠度均布荷载可不计荷载分项系数，不计施工荷载，取作用在横梁上的均布荷载q=18.342KN/m偏于保守安全。
小楞挠度满足要求， 2.2箱室段位置小楞验算
纵梁为9³9cm方木，跨径为90cm，间距30cm。 截面抵抗矩：W=bh2/6=0.09³0.092/6=1.215³10-4m3 截面惯性矩：I= bh3/12=0.09³0.093/12=5.47³10-6m4 作用在横梁上的均布荷载为：
q=[1.2*（g1+g2）+1.4*（g3+g4）］*0.3 =[1.2*（1.5+22.62）+1.4*（2.5+2.0）］*0.3 =10.573KN/m
跨中最大弯矩：按四等跨连续梁计算内力，边跨中支点处负弯矩最大 M=0.107*qL2=0.107*10.573*0.9*0.9=0.916 KN²m
马尾松容许抗弯应力［σ］=12.0MPa，容许弯曲剪应力［t］=1.9MPa弹性模量E=9³103Mpa
小楞弯拉应力： σ=M/W
=0.916³103/1.215³10-4 =7.54MPa＜［σ］=12.0Mpa
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小楞弯拉应力满足要求。 小愣弯曲剪应力
最大剪力Q=0.607*qL=0.607*10.573*0.9=5.78KN 小愣弯曲剪应力
t=3Q/2A=3*5.78/2*0.09*0.09=1.07MPa＜［t］=1.9MPa 小愣弯曲剪应力满足要求 小楞挠度f=0.632qL4/100EI
=(0.632*10.573*103*0.94)/(100*9*109*5.47*10-6) =0.89mm＜L/400=2.25mm 小楞挠度满足要求.
2.3箱室段腹板位置小楞验算
纵梁为9³9cm方木，跨径为90cm，间距25cm。 截面抵抗矩：W=bh2/6=0.09³0.092/6=1.215³10-4m3 截面惯性矩：I= bh3/12=0.09³0.093/12=5.47³10-6m4 作用在横梁上的均布荷载为：
q=[1.2*（g1+g2）+1.4*（g3+g4）］*0.25 =[1.2*（1.5+44.2）+1.4*（2.5+2.0）］*0.25 =15.285KN/m
跨中最大弯矩：按四等跨连续梁计算内力，边跨中支点处负弯矩最大 M=0.107*qL2=0.107*15.285*0.9*0.9=1.33 KN²m
马尾松容许抗弯应力［σ］=12.0MPa，容许弯曲剪应力［t］=1.9MPa弹性模量E=9³103Mpa
小楞弯拉应力： σ=M/W
=1.33³103/1.215³10-4 =10.95MPa＜［σ］=12.0Mpa 小楞弯拉应力满足要求。
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小愣弯曲剪应力
最大剪力Q=0.607*qL=0.607*15.285*0.9=8.35KN 小愣弯曲剪应力
t=3Q/2A=3*8.35/2*0.09*0.09=1.55MPa＜［t］=1.9MPa 小愣弯曲剪应力满足要求 小楞挠度f=0.632qL4/100EI
=(0.632*15.285*103*0.94)/(100*9*109*5.47*10-6) =1.29mm＜L/400=2.25mm 小楞挠度满足要求. 综上可知小楞受力满足要求 3、横梁[10槽钢（大楞）强度计算
3.1腹板底位置大楞验算
在横梁实体段位置[10槽钢立放，跨径为0.6m，间距为0.6m，在箱室段腹板位置[10槽钢立放，跨径为0.6m，间距为0.9m，取最不利 [10槽钢立放，跨径为0.6m，间距为0.9m进行验算
纵梁为[10槽钢立放，跨径为0.6m，间距为0.9m。 截面抵抗矩：W=39.4³10-6m3 截面惯性矩：I=1.983³10-6m4 截面静矩：Sx=25.3³10-6m3. 腹板厚度：d=5.3mm
作用在横梁上的均布荷载为：
q=[1.2*（g1+g2）+1.4*（g3+g4）］*0.9 =[1.2*（1.5+44.2）+1.4*（1.5+2.0）］*0.9 =53.77KN/m
跨中最大弯矩：按四等跨连续梁计算内力，边跨中支点处负弯矩最大 M=0.107*qL2=0.107*53.77*0.6*0.6=2.07 KN²m
[10槽钢容许抗弯应力［σ］=145MPa，容许弯曲剪应力［t］
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=85MPa弹性模量E=2.06³105MPa
大楞弯拉应力： σ=M/W
=2.07³103/39.4³10-6 =52.6MPa＜［σ］=145Mpa 大楞弯拉应力满足要求。 大愣弯曲剪应力
最大剪力Q=0.607*qL=0.607*53.77*0.6=19.58KN 大愣弯曲剪应力
t=QSx/dI=19.58*103*23.5*10-6/5.3*10-3*1.983*10-6=43.78
MPa＜［t］=85MPa
大愣弯曲剪应力满足要求 大楞挠度f=0.632qL4/100EI
=(0.632*53.77*103*0.64)/(100*2.06*1011*1.983*10-6) =0.11mm＜L/400=1.5mm 大楞挠度满足要求，
3.2箱室段位置[10槽钢（大楞）验算
纵梁为[10槽钢立放，跨径为0.9m，间距为0.9m 截面抵抗矩：W=39.4³10-6m3 截面惯性矩：I=1.983³10-6m4 截面静矩：Sx=25.3³10-6m3. 腹板厚度：d=5.3mm
作用在横梁上的均布荷载为：
q=[1.2*（g1+g2）+1.4*（g3+g4+）］*0.9 =[1.2*（1.5+12.22）+1.4*（1.5+2.0）］*0.9 =19.23KN/m
跨中最大弯矩：按四等跨连续梁计算内力，边跨中支点处负弯
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矩最大 M=0.107*qL2=0.107*19.23*0.9*0.9=1.67 KN²m
[10槽钢容许抗弯应力［σ］=145MPa，容许弯曲剪应力［t］=85MPa弹性模量E=2.06³105MPa
大楞弯拉应力： σ=M/W
=1.67³103/39.4³10-6 =42.3MPa＜［σ］=145Mpa 大楞弯拉应力满足要求。 大愣弯曲剪应力
最大剪力Q=0.607*qL=0.607*19.23*0.9=10.51KN 大愣弯曲剪应力
t=QSx/dI=10.51*103*23.5*10-6/5.3*10-3*1.983*10-6=23.5MPa＜［t］=85MPa
大愣弯曲剪应力满足要求 大楞挠度f=0.632qL4/100EI
=(0.632*19.23*103*0.94)/(100*2.06*1011*1.983*10-6) =0.2mm＜L/400=2.25mm 大楞挠度满足要求.
3.3翼缘板段位置[10槽钢（大楞）验算 纵梁为[10槽钢立放，跨径为1.2m，间距为0.9m 截面抵抗矩：W=39.4³10-6m3 截面惯性矩：I=1.983³10-6m4 截面静矩：Sx=25.3³10-6m3. 腹板厚度：d=5.3mm
作用在横梁上的均布荷载为：
q=[1.2*（g1+g2）+1.4*（g3+g4+）］*0.9 =[1.2*（1.5+11.7）+1.4*（1.5+2.0）］*0.9
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=18.67 KN/m
跨中最大弯矩：按四等跨连续梁计算内力，边跨中支点处负弯矩最大 M=0.107*qL2=0.107*18.67*1.2*1.2=2.876 KN²m
[10槽钢容许抗弯应力［σ］=145MPa，容许弯曲剪应力［t］=85MPa弹性模量E=2.06³105MPa
大楞弯拉应力： σ=M/W
=2.876³103/39.4³10-6 =73.0 MPa＜［σ］=145Mpa 大楞弯拉应力满足要求。 大愣弯曲剪应力
最大剪力Q=0.607*qL=0.607*18.67*1.2=13.6 KN 大愣弯曲剪应力
t=QSx/dI=13.6*103*23.5*10-6/5.3*10-3*1.983*10-6=30.41MPa＜［t］=85MPa
大愣弯曲剪应力满足要求 大楞挠度f=0.632qL4/100EI
=(0.632*18.76*103*1.24)/(100*2.06*1011*1.983*10-6) =0.6mm＜L/400=3.0mm 大楞挠度满足要求. 综上可知大楞受力满足要求
大楞槽钢纵向设置，小楞方木横向设置检算如下：
支架搭设完成后，在底板处顶托内采用纵桥向设置10#槽钢，槽钢顶部横桥向设置9³9cm方木，方木纵向一般间距为25cm，(净距为16cm)。检算如下 1、竹胶板强度计算
1.1底模强度
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箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木中心间距为25cm，所以验算模板强度采用长为纵枋间距25cm、宽为横枋120cm平面竹胶板，其力学性能为：
弹性模量E=5.0³错误！未找到引用源。Mpa 弯曲强度［σ］=35Mpa
（3）截面惯性矩：I=错误！未找到引用源。/12=120*1.5*1.5*1.5/12=33.75错误！未找到引用源。
（4）截面抵抗矩：W= b错误！未找到引用源。/6=120*1.5*1.5/6=45错误！未找到引用源。
（5）截面积：A=bh=120*1.5=180错误！未找到引用源。 在横梁和腹板处竹胶板承受的荷载最大，因此此处只对横梁和腹板处竹胶板受力进行验算。
模板受力计算 ： ①底模板均布荷载：
F=1.2*（g1+g2）+1.4*（g3+g4） =1.2*（1.5+44.2）+1.4*（2.5+2.0） ＝61.14KN/错误！未找到引用源。 q=F³b=61.14*1.2=73.368KN/m
②按四等跨连续梁计算内力，边跨中支点处负弯矩最大 M=0.107*q错误！未找到引用源。 =73.368*0.25*0.25*0.107 =0.491KN.m ③弯拉应力： σ=M/W
=0.491*103/（45*10-6） =10.9MPa＜［σ］=35Mpa
横梁和腹板底位置竹胶板弯拉应力满足要求。
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④挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为四跨等跨连续梁，跨径0.19m计算。
均布荷载F=g1+g2=1.5+44.2+=45.7KN/错误！未找到引用源。 q=F*b=45.7*1.2=54.84KN/m 计算公式为： f=0.632qL4/100EI
=(0.632*54.84*103*0.194)/(100*5.0*109*33.75*10-8) =0.268mm＜190/400=0.475mm
横梁及腹板底位置竹胶板挠度满足要求。 综上可知底模竹胶板受力满足要求。 1.2侧模强度计算
箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木中心间距为25cm，所以验算模板强度采用长为纵枋间距25cm、宽为横枋120cm平面竹胶板，其力学性能为：
弹性模量E=5.0³103Mpa 弯曲强度［σ］=35Mpa
（3）截面惯性矩：I=bh3/12=120*1.5*1.5*1.5/12=33.75cm4 （4）截面抵抗矩：W= bh2/6=120*1.5*1.5/6=45cm3 （5）截面积：A=bh=120*1.5=180cm2 模板受力计算 ： ②
模板均布荷载： F=1.2*（g6+g4） =1.2*（4+43.72）
＝57.26KN/错误！未找到引用源。 q=F³b=57.26*1.20=68.71KN/m
②按四等跨连续梁计算内力，边跨中支点处负弯矩最大 M=0.107*qL2
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=0.107³68.71³0.25³0.25 =0.46 KN²m ③弯拉应力： σ=M/W
=0.46*103/（45*10-6） =10.2MPa＜［σ］=35Mpa
腹板位置侧模竹胶板弯拉应力满足要求。
④挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为四跨等跨连续跨径0.19m计算,
均布荷载
q=g6*b=43.72*1.2=52.45KN/m 计算公式为： f=0.632qL4/100EI
=(0.632*52.45*103*0.194)/(100*5.0*109*33.75*10-8) =0.256mm＜190/400=0.475mm 综上可知侧模竹胶板受力满足要求。 2、纵梁（小楞）强度计算
2.1端横梁和箱室段腹板位置小楞验算
纵梁为9³9cm方木，跨径为60cm，间距30cm。 截面抵抗矩：W=bh2/6=0.09³0.092/6=1.215³10-4m3 截面惯性矩：I= bh3/12=0.09³0.093/12=5.47³10-6m4 作用在横梁上的均布荷载为：
q=[1.2*（g1+g2）+1.4*（g3+g4）］*0.3 =[1.2*（1.5+44.2）+1.4*（2.5+2.0）］*0.3 =18.342KN/m
跨中最大弯矩：按四等跨连续梁计算内力，边跨中支点处负弯矩最大 M=0.107*qL2=0.107*18.34*0.6*0.6=0.71 KN²m
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马尾松容许抗弯应力［σ］=12.0MPa，容许弯曲剪应力［t］=1.9MPa弹性模量E=9³103Mpa
小楞弯拉应力： σ=M/W
=0.71³103/1.215³10-4 =5.84MPa＜［σ］=12.0Mpa 小楞弯拉应力满足要求。 小愣弯曲剪应力
最大剪力Q=0.607*qL=0.607*18.342*0.6=6.68KN 小愣弯曲剪应力
t=3Q/2A=3*6.68/2*0.09*0.09=1.24MPa＜［t］=1.9MPa 小愣弯曲剪应力满足要求 小楞挠度f=0.632qL4/100EI
=(0.632*18.342*103*0.64)/(100*9*109*5.47*10-6) =0.31mm＜600/400=1.5mm 小楞挠度满足要求， 2.2箱室段位置小楞验算
纵梁为9³9cm方木，跨径为90cm，间距30cm。 截面抵抗矩：W=bh2/6=0.09³0.092/6=1.215³10-4m3 截面惯性矩：I= bh3/12=0.09³0.093/12=5.47³10-6m4 作用在横梁上的均布荷载为：
q=[1.2*（g1+g2）+1.4*（g3+g4）］*0.3 =[1.2*（1.5+22.62）+1.4*（2.5+2.0）］*0.3 =10.573KN/m
跨中最大弯矩：按四等跨连续梁计算内力，边跨中支点处负弯矩最大 M=0.107*qL2=0.107*10.573*0.9*0.9=0.916 KN.m
马尾松容许抗弯应力［σ］=12.0MPa，容许弯曲剪应力［t］=1.9MPa
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弹性模量E=9³103Mpa
小楞弯拉应力： σ=M/W
=0.916³103/1.215³10-4 =7.54MPa＜［σ］=12.0Mpa 小楞弯拉应力满足要求。 小愣弯曲剪应力
最大剪力Q=0.607*qL=0.607*10.573*0.9=5.78KN 小愣弯曲剪应力
t=3Q/2A=3*5.78/2*0.09*0.09=1.07MPa＜［t］=1.9MPa 小愣弯曲剪应力满足要求 小楞挠度f=0.632qL4/100EI
=(0.632*10.573*103*0.94)/(100*9*109*5.47*10-6) =0.89mm＜L/400=2.25mm 小楞挠度满足要求. 综上可知小楞受力满足要求 3、[10槽钢（大楞）强度计算
3.1腹板底位置大楞验算
在横梁段腹板位置[10槽钢立放，跨径为0.6m，间距为0.6m，在箱室段腹板位置[10槽钢立放，跨径为0.9m，间距为0.6m，取最不利 [10槽钢立放，跨径为0.9m，间距为0.6m进行验算
纵梁为[10槽钢立放，跨径为0.9m，间距为0.6m。 截面抵抗矩：W=39.4³10-6m3 截面惯性矩：I=1.983³10-6m4 截面静矩：Sx=25.3³10-6m3. 腹板厚度：d=5.3mm
作用在横梁上的均布荷载为：
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q=[1.2*（g1+g2）+1.4*（g3+g4）］*0.6 =[1.2*（1.5+44.2）+1.4*（1.5+2.0）］*0.6 =35.844KN/m
跨中最大弯矩：按四等跨连续梁计算内力，边跨中支点处负弯矩最大 M=0.107*qL2=0.107*35.844*0.9*0.9=3.11 KN²m
[10槽钢容许抗弯应力［σ］=145MPa，容许弯曲剪应力［t］=85MPa弹性模量E=2.06³105MPa
大楞弯拉应力： σ=M/W
=3.11³103/39.4³10-6 =78.9MPa＜［σ］=145Mpa 大楞弯拉应力满足要求。 大愣弯曲剪应力
最大剪力Q=0.607*qL=0.607*35.844*0.9=19.58KN 大愣弯曲剪应力
t=QSx/dI=19.58*103*23.5*10-6/5.3*10-3*1.983*10-6=43.78
MPa＜［t］=85MPa
大愣弯曲剪应力满足要求 大楞挠度f=0.632qL4/100EI
=(0.632*35.844*103*0.94)/(100*2.06*1011*1.983*10-6) =0.36mm＜L/400=2.25mm 大楞挠度满足要求，
3.2箱室段位置[10槽钢（大楞）验算
纵梁为[10槽钢立放，跨径为0.9m，间距为0.9m 截面抵抗矩：W=39.4³10-6m3 截面惯性矩：I=1.983³10-6m4 截面静矩：Sx=25.3³10-6m3.
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腹板厚度：d=5.3mm
作用在横梁上的均布荷载为：
q=[1.2*（g1+g2）+1.4*（g3+g4+）］*0.9 =[1.2*（1.5+12.22）+1.4*（1.5+2.0）］*0.9 =19.23KN/m
跨中最大弯矩：按四等跨连续梁计算内力，边跨中支点处负弯矩最大 M=0.107*qL2=0.107*19.23*0.9*0.9=1.67 KN²m
[10槽钢容许抗弯应力［σ］=145MPa，容许弯曲剪应力［t］=85MPa弹性模量E=2.06³105MPa
大楞弯拉应力： σ=M/W
=1.67³103/39.4³10-6 =42.3MPa＜［σ］=145Mpa 大楞弯拉应力满足要求。 大愣弯曲剪应力
最大剪力Q=0.607*qL=0.607*19.23*0.9=10.51KN 大愣弯曲剪应力
t=QSx/dI=10.51*103*23.5*10-6/5.3*10-3*1.983*10-6=23.5MPa＜［t］=85MPa
大愣弯曲剪应力满足要求 大楞挠度f=0.632qL4/100EI
=(0.632*19.23*103*0.94)/(100*2.06*1011*1.983*10-6) =0.2mm＜L/400=2.25mm 大楞挠度满足要求.
3.3翼缘板段位置[10槽钢（大楞）验算 纵梁为[10槽钢立放，跨径为0.9m，间距为1.2m 截面抵抗矩：W=39.4³10-6m3
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截面惯性矩：I=1.983³10-6m4 截面静矩：Sx=25.3³10-6m3. 腹板厚度：d=5.3mm
作用在横梁上的均布荷载为：
q=[1.2*（g1+g2）+1.4*（g3+g4+）］*1.2 =[1.2*（1.5+11.7）+1.4*（1.5+2.0）］*1.2 =24.89 KN/m
跨中最大弯矩：按四等跨连续梁计算内力，边跨中支点处负弯矩最大 M=0.107*qL2=0.107*24.89*0.9*0.9=2.157 KN²m
[10槽钢容许抗弯应力［σ］=145MPa，容许弯曲剪应力［t］=85MPa弹性模量E=2.06³105MPa
大楞弯拉应力： σ=M/W
=2.157³103/39.4³10-6 =54.7 MPa＜［σ］=145Mpa 大楞弯拉应力满足要求。 大愣弯曲剪应力
最大剪力Q=0.607*qL=0.607*24.89*0.9=13.6 KN 大愣弯曲剪应力
t=QSx/dI=13.6*103*23.5*10-6/5.3*10-3*1.983*10-6=30.4MPa＜［t］=85MPa
大愣弯曲剪应力满足要求 大楞挠度f=0.632qL4/100EI
=(0.632*24.89*103*0.94)/(100*2.06*1011*1.983*10-6) =0.25mm＜L/400=2.25mm 大楞挠度满足要求. 综上可知大楞受力满足要求
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4、碗扣支架受力计算
4.1单根立杆的稳定承载力计算 N=Φ*A*f
钢管的截面特性（考虑按市场碗扣支架正常壁厚为2.8mm计算） 截面抵抗矩：W=4.25³10-6m3 弹性模量E：E=2.06³105 MPa
抗压和抗弯强度设计值[f]：[f]=205 MPa 截面积A：A=3.98³10-4m2 回旋半径i：i=0.016m 立杆顶层，底层步距h=0.6m。 立杆计算长度h0 h0=h+2a=0.6+2³0.6=1.8(m)
λ=h0 /i=1800/16=112.5 查表得Φ=0.499 故
N=Φ*A*f=0.499³3.98³10-4m2³205³106N/m2=40.7³103N 考虑钢管的折旧系数0.85 Nd=0.85N=0.85³40.7=34.6KN 取单根立杆的稳定承载力Nd=34.6KN 4.2模板支架立杆承载力计算
4.2.1风载作用在支架上立杆最大附加轴力 取支架高度H=25m,模板高度h=2m, 支架；纵距0.9m，横距0.9m，
现以箱梁底宽11.07m支架为例，底板支架排数为14排，取1列支架计算
风载作业模板上产生的水平力 Fwm=0.9³2.0³0.645=1.161 (KN) 风载作业支架上产生的水平力
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Fwf=0.9³25³0.62=13.95(KN) 风载作用下1列支架单元的倾覆力矩
Mwq=H(1/2 Fwf+ Fwm)=25*(0.5³13.95+1.161)=203.4KNm 风载作用下立杆最大附加轴力 Nwn= 错误！未找到引用源。
=12³203.4/[(2³14-1)³14³0.9]=8.024KN 4.2.2单根立杆在荷载作业的轴向承载力 端，中横梁（实体段）位置立杆验算
N=[1.2*（g1+g7+g2）+1.4*（g3+g4）］Lx*Ly+ Nwn =[1.2(1.5+2.0+44.2)+1.4(1.0+2.0)]0.6³0.6+8.024 =30.14KN< Nd=34.6KN 箱室段位置立杆验算
N=[1.2*（g1+g7+g2）+1.4*（g3+g4）］Lx*Ly+ Nwn =[1.2(1.5+2.0+12.22)+1.4(2.5+2.0)]0.9³0.9+8.024 =26.71KN< Nd=34.6KN
箱室段与腹板交界最不利位置立杆验算
N=1/2[1.2*（g1+g7+g2）+1.4*（g3+g4）］Lx*Ly+1/2[1.2*（g1+g7+g2）+1.4*（g3+g4）］Lx*Ly+ Nwn
=1/2[1.2(1.5+2.0+12.22)+1.4(1.0+2.0)]0.90.9+1/2[1.2(1.5+2.0+44.2)+1.4(1.0+2.0)]0.6³0.9+8.024
=33.92KN< Nd=34.6KN 翼缘板位置立杆验算
N=[1.2*（g1+g7+g2）+1.4*（g3+g4）］Lx*Ly+ Nwn =[1.2(1.5+2.0+11.7)+1.4(1.0+2.0)]0.9³1.2+8.024 =32.26KN< Nd=34.6KN
综上可知立杆在横梁、腹板底、箱室、渐变段、翼缘板位置受力稳定都满足要求。
³
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石家庄市南绕城高速公路NRC-10标安全保证体系
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项目经理 项目总工 项目副经理 安全部 工程技术部质检部计划合同部综合管理部物资部试验室财务部 现场负责人安朱全有员喜
石家庄市南绕城高速公路NRC-10标
质量保证体系
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项目经理 项目总工 项目副经理 工程技术部质检部安全部计划合同部综合管理部物资部 试验室财务部
现场负责人质检员 孙
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