高电压技术第３７卷第７期２０１１年７月３１日 Ｈｉｇｈ Ｖｏｌｔａｇｅ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｖｏ１．３７，Ｎｏ．７，Ｊｕｌｙ ３１，２０１１ ７５０ ｋＶ输电线路耐张塔绕跳间隔棒结构优化 谢天喜 ，莫 娟。，彭宗仁 ，付晓勇 （１．西安交通大学电力设备电气绝缘国家重点实验室，西安７１００４９； ２．中国电力科学研究院，北京１。０１９２） 摘要：７５０ ｋＶ输电线路拉西瓦一官厅段位处西北高海拔地区，其耐张塔中相绕跳转角处的间隔棒线夹上电晕放 电严重，对周围产生了可听噪声及无线电干扰的污染。为了对绕跳转角处形式和间隔棒结构进行优化，解决该处 电晕放电问题，运用三维有限元法建立了７５０ ｋＶ耐张塔模型，计算了绕跳转角处问隔棒的电场分布，结果表明中 相绕跳由于转角陡、跳线成形差，对转角处间隔棒屏蔽作用较弱，因而导致该处间隔棒线夹上场强高达３５４０ Ｖ／ ｍｍ。针对该问题，提出了增大绕跳转角、增大间隔棒线夹曲率半径和加装屏蔽环或屏蔽球等优化方案，并进行了 计算和比较，分析结果表明在间隔棒线夹上安装屏蔽球较为方便可行，能将间隔棒线夹表面最大场强降低至约 ２２００ Ｖ／ｍｍ，可有效抑制间隔棒的放电现象。该研究可为今后超、特高压线路绕跳形式、防晕间隔棒的没计提供研 究经验和思路。 关键词：跳线；间隔棒；电晕；电场；结构优化；有限元法（ＦＥＭ）；紫外成像（ＵＶＩ） 中图分类号：ＴＭ１５１；ＴＭ７２３ 文献标志码：Ａ 文章编号：１００３—６５２０（２Ｏ１１）ｏ７—１６５６一ｏ７ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ Ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ ｏｆ Ｓｐａｃｅｒｓ ｏｎ Ｊ ｕｍｐｅｒｓ ｏｆ Ｓｔｒａｉｎ Ｔｏｗｅｒｓ ｏｎ ７５０ ｋＶ Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ Ｌｉｎｅ ＸＩＥ Ｔｉａｎ—ｘｉ ，ＭＯ Ｊ ｕａｎ。，ＰＥＮＧ Ｚｏｎｇ—ｔｅｎ ，ＦＵ Ｘｉａｏ—ｙｏｎｇ （１．Ｓｔａｔｅ Ｋｅｙ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｏｆ Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ Ｉｎｓｕｌａｔｉｏｎ ａｎｄ Ｐｏｗｅｒ Ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ，Ｘｉ’ａｎ Ｊｉａｏｔｏｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ， Ｘｉ’ａｎ ７１００４９，Ｃｈｉｎａ；２．Ｃｈｉｎａ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｂｅｉｊｉｎｇ １００１９２，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｏ ｓｕｐｐｒｅｓｓ ｔｈｅ ｃｏｒｏｎａ，ｔｈｅ ｅｌｅｃｔｒｉｃ ｆｉｅｌｄ ｉｎｔｅｎｓｉｔｙ ｏｎ ｔｈｅ ｊ ｕｍｐｅｒ ａｎｄ ｓｐａｃｅｒｓ ｓｈｏｕｌｄ ｂｅ ｒｅｄｕｃｅｄ ｂｙ ｏｐｔｉｍｉ ｚｉｎｇ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ．Ｃｏｎｓｅｑｕｅｎｔｌｙ，ｗｅ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｅｄ ａ ｔｈｒｅｅ－ｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｌ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｍｏｄｅｌ ｏｆ ｔｈｅ ｓｔｒａｉｎ ｔｏｗｅｒ ｔｏ ｃｏｍｐｕｔｅ ｔｈｅ ｅｌｅｃｔｒｉｃ ｆｉｅｌｄ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｓ ｏｆ ｊ ｕｍｐｅｒｓ ａｎｄ ｓｐａｃｅｒｓ，ａｎｄ ｐｒｏｐｏｓｅｄ ａｎｄ ｃｏｍｐａｒｅｄ ａ ｖａｒｉｅｔｙ ｏｆ ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ ｓｃｈｅｍｅｓ， ｓｕｃｈ ａｓ ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ ｔｈｅ ａｎｇｌｅ ｏｆ ｔｈｅ ｊ ｕｍｐｅｒｓ，ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ ｔｈｅ ｃｌａｍｐｓ ｏｆ ｔｈｅ ｓｐａｃｅｒｓ，ａｎｄ ｉｎｓｔａｌｌｉｎｇ ａ ｇｒａｄｉｎｇ ｒｉｎｇ ｏｒ ｇｒａｄｉｎｇ ｓｐｈｅｒｅｓ ｏｎ ｔｈｅ ｓｐａｃｅｒｓ．Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｄｅｍｏｎｓｔｒａｔｅ ｔｈａｔ ｉｎｓｔａｌｌｉｎｇ ｇｒａｄｉｎｇ ｓｐｈｅｒｅｓ ｏｎ ｔｈｅ ｓｐａｃｅｒｓ ｉｓ ｔｈｅ ｍｏｓｔ ｒｅａｓｏｎａｂｌｅ ａｎｄ ｆｅａｓｉｂｌｅ ｓｃｈｅｍｅ，ｗｈｉｃｈ ｃａｎ ｒｅｄｕｃｅ ｔｈｅ ｍａｘｉｍｕｍ ｅｌｅｃｔｒｉｃ ｆｉｅｌｄ ｉｎｔｅｎｓｉｔｙ ｆｒｏｍ ３５４０ Ｖ／ｒａｍ ｔｏ ２２００ ｖ／ ｍｍ ｏｎ ｔｈｅ ｓｕｒｆａｃｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｓｐａｃｅｒｓ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｊｕｍｐｅｒ；ｓｐａｃｅｒ；ｃｏｒｏｎａ；ｅｌｅｃｔｒｉｃ ｆｉｅｌｄ；ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ；ｆｉｎｉｔｅ ｅｌｅｍｅｎｔ ｍｅｔｈｏｄ（ＦＥＭ）；ｕｌｔｒａｖｉｏｌｅｔ ｉｍａｇｅｒ（ＵＶＩ） ０ 引言 随着我国电网规模的迅速扩大，各个电压等级 的输电线路走廊日益增多，其中难免有不少线路靠 近居民区。作为一个较大的电磁辐射源，超高压输 电线路会对周围环境产生一定的影响，包括电晕危 声，发出蓝光以及使周围空气温度升高等。与同一 声压级的一般环境噪声相比，电晕噪声通常更令人 厌烦，电晕放电产生高频脉冲电流，将对无线电通讯 造成干扰，随着输电线路电压等级的提高，这种影响 更为明显。输电线路的电晕噪声和无线电干扰必须 在一定的水平下才不会引起沿线居民的投诉和 害、电磁干扰、静电感应等许多环境污染方面的问 题，而其中电晕放电产生的可听噪声和无线电干扰 是电晕危害的主要形式 Ｊ。 抱怨 ］。 目前对输电线路上电晕放电的研究主要集中在 导线上，由于导线结构形式相对单一，研究方法较为 全面多样，包括了理论计算、建立电晕笼和试验线段 进行测量等，研究也较为深人¨６。 ］。而线路上其他 电晕放电是电场强度超过临界值时引起带电导 体周围空气突然发生电离的一种放电现象。电晕放 电会产生声、光、热等效应，表现为发出“咝咝”的噪 基金资助项目：国家电网公司重大科研项目（编号略）。 Ｐｒｏｊｅｃｔ Ｓｕｐｐｏｒｔｅｄ ｂｙ Ｍａｊｏｒ Ｐｒｏｊｅｃｔ ｏｆ Ｓｔａｔｅ Ｇｒｉｄ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ ｏｆ Ｃｈｉｎａ． 金具如线夹、间隔棒、防振锤等由于结构形式复杂、 安装位置多变，使用理式难以准确计算其电场 分布，其试验研究成本高且布置困难，难以模拟真实 情况，因而研究则相对较少口 。 。当金具的结构设 万方数据谢天喜，莫娟，彭宗仁，等．７８０ ｋＶ输电线路耐张塔绕跳间隔棒结构优化 计或安装方式不合理时，挂网运行后较容易在晴天 发生电晕放电，对周围环境造成噪声和电磁污染，因 而需要对其进行研究，以抑制电晕放电。 本文运用紫外成像仪对西北地区的７５０ ｋＶ输 电线路进行沿线观测，结果表明耐张塔上中相的绕 跳转角较陡，间隔棒上电晕现象较为严重，需要对该 处结构进行优化和改造。 ｌ 研究方法 金具表面发生电晕放电时会出现晕光并伴随着 “吱吱”的放电声，目前进行高压设备放电检测常用 的仪器有紫外成像仪、红外热像仪和超声波检测仪 等口 ］。其中，以紫外成像技术进行电晕放电检测， 是利用特殊的仪器接收电晕放电产生的紫外光，经 处理后成像并与可见光图像叠加，达到确定电晕的 位置和强度的目的，为电气设备的状态检测提供依 据，具有简单高效、形象直观、不影响设备运行、安全 等诸多优点，值得推广应用和深人研究口 。 电场的数值计算方法主要包括有限差分法、有 限元法、电荷模拟法和边界元法等。有限元法是一 种离散化的数值方法，其原理是将连续物理结构划 分为不同大小、不同类型的区域，称为单元，以后的 数值计算分析就在这些离散单元上进行。根据不同 学科，对每个单元选取适当的插值函数，使得该函数 在子域内部、子域分界面上（内部界面）以及子域和 外界分界面（外部边界）上都满足一定的条件，推导 出每个单元的作用方程，然后把所有单元的方程组 合起来，组集成整个结构的系统方程。求解该系统 方程，就可以得到结构的近似解＿１ ∞］。 本文将紫外成像仪和三维有限元仿真软件 ＡＮＳＹＳ这２种工具结合起来，对７５０ ｋＶ输电线路 进行了观测，找出了有明显电晕放电的绕跳间隔棒， 建立了三维有限元计算模型并进行了电场分布计 算，提出了多种结构优化方案，比较分析了各方案的 优劣，得出了较为合理可行的实施方案［２ 船］。 ２紫外成像仪观测结果 ７５０ ｋＶ耐张塔如图１所示，两边相在下方，跳 线为笼式直跳，中相位于上方，跳线为笼式绕跳，三 相跳线所采用导线及间隔棒型式相同。紫外成像仪 观测结果表明，中相绕跳两转角处电晕放电严重，如 图２所示。同时，中相跳线其他部位间隔棒及两边 相直跳上间隔棒均未发现电晕现象。 为分析转角处间隔棒上电晕放电的原因，运用 二次开发的三维有限元仿真方法对该耐张塔进行了 电位和电场分布计算，优化了转角处跳线形式及间 万方数据图１ ７５０ ｋＶ耐张塔整体照片 Ｆｉｇ．１ Ｐｈｏｔｏｇｒａｐｈ ｏｆ ｔｈｅ ７５０ ｋＶ ｓｔｒａｉｎ ｔｏｗｅｒ （ａ）左侧转角处间隔棒电晕紫外图像 ｆｂ１右侧转角间隔棒电晕紫外图像 图２ 中相跳线两转角处电晕现象 Ｆｉｇ．２ Ｕｌｔｒａ ｖｉｏｌｅｔ ｉｍａｇｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｓｐａｃｅｒｓ ｈａｖｉｎｇ ｓｅｒｉｏｕｓ ｃｏｒｏｎａ 隔棒线夹结构，分析比较了各方案的优缺点，确定了 较为合理可行的实施方案。 ３仿真计算结果及分析 计算模型根据线路元件的实际尺寸建立，包括 杆塔、导线、跳线、耐张绝缘子、间隔棒等，整个模型 包裹于空气之中，如图３～５所示。 ｌ６５８ 高电压技术Ｈｉｇｈ Ｖｏｌｔａｇｅ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ 图３整体计算模型图 Ｆｉｇ．３ Ｇｌｏｂａｌ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｍｏｄｅｌ 图４ 中相绕跳转角处计算模型 Ｆｉｇ．４ Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｍｏｄｅｌ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏｒｎｅｒ ｏｆ ｔｈｅ ｍｉｄｄｌｅ－ｐｈａｓｅ ｊｕｍｐｅｒ 计算电压为观测电晕时的运行电压７８０ ｋＶ，考 虑到相间的相互影响，计算时根据三相交流电压函 曷 吕圈固圜图圜圉数对三相加载电位。当中相加载运行相电压的峰值 ｌｃｍ强 ． ．１ Ｌ， ，下两相加载～÷ｕ 时，中相跳线、厶 绝缘子、均压 环等的电场分布畸变最严重 。其中， ｕ 一７８０× ｆ ｋＶ￣６３６。８６７ ｋＶ ｔ１ 经计算，中相跳线拐角处间隔棒上电场强度Ｅ 的分布如图６所示。间隔棒的６个线夹由于所处位 置不同，电场分布各不相同。其中，１、２、６号线夹处 于跳线转角外侧，受跳线屏蔽作用较弱，表面场强较 高，尤其１号线夹表面场强最高，达到３５４０ Ｖ／ｍｍ； 而３、４、５号线夹由于位于跳线转角内侧，受到跳线 较好的屏蔽作用，场强相对较低，￣２０００ Ｖ／ｍｍ。 中相跳线直线段间隔棒上电场分布如图７所 示。与转角处间隔棒不同，直线段间隔棒的６个线 夹表面电场分布基本相当，最大场强为２４４０ ｖ／ ｍｍ。紫外成像仪观测结果表明，直线段间隔棒均 万方数据图５转角处间隔棒计算模型及线夹编号 Ｆｉｇ．５ Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｍｏｄｅｌ ｏｆ ｔｈｅ ｓｐａｃｅｒ ａｔ ｔｈｅ ｃｏｒｎｅｒ 图６ 中相跳线拐角处间隔棒整体电场分布 Ｆｉｇ．６ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ ｆｉｅｌｄ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｓｐａｃｅｒ ａｔ ｔｈｅ ｃｏｒｎｅｒ ｏｆ ｔｈｅ ｍｉｄｄｌｅ－ｐｈａｓｅ ｊｕｍｐｅｒ 无电晕现象发生，因此可将该处电场强度作为控制 值对转角处间隔棒进行优化。 圈吕吕目目譬． 一一２０９６４３２８７６４１０８６４２Ｏ９６４３０ … 搬 由以上计算结果可以看出，由于中相跳线转角 陡、成形差，导致转角处间隔棒的ｌ、２、６号线夹表面 场强较高。为降低该间隔棒Ｌ的场强，本文从增大 跳线转角弧度、优化间隔棒线夹结构及加装屏蔽元 件等几个方面进行研究。 １）增大跳线转角弧度，增强跳线对间隔棒的屏 蔽作用。 由于跳线子导线较细，硬度不足，转角处仅采用 １个间隔棒无法使跳线保持较大的弧度。因此，可 在转角处采用２个间隔棒以使跳线更容易成形，如 图８所示。此时，间隔棒Ａ、Ｂ的电场分布如图９、１０ 所示，由于Ａ所处位置接近直线段，场强相对较低， 最大场强仅２５７１ Ｖ，／ａｒｍ；Ｂ处于弧线段位置，由于 跳线弧度较大，场强较仅有１个间隔棒时略低，最大 场强为２８７５ Ｖ／ｍｍ。 谢天喜，莫娟，彭宗仁，等．７５０ ｋＶ输电线路耐张塔绕跳间隔棒结构优化 图７ 中相跳线直线段处间隔棒整体电场分布 帅。 ＿圆圆圆汹囱口口口圈口四四囝圆衄圈盥圆圆口口口口口口口口团圆圆＿ Ｆｉｇ．７ Ｅｌｅｃｔｒｉ懈 ｃ ｆｉ７８９ｌ２３４６７｛２３４６７８Ｏ ｅｌｄ ｄｉⅢ… ｍｍ 拼 ｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｓｐａｃｅｒ ａｔ ｔｈｅ ｓｔｒａｉｇｈｔ ｐｏｒｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｍｉｄｄｌｅ－ｐｈａｓｅ ｊｕｍｐｅｒ 图８转角处采用两个间隔棒时的计算模型 Ｆｉｇ．８ Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｍｏｄｅｌ ｏｆ ｔｈｅ ｊｕｍｐｅｒ ｃｏｒｎｅｒ ｗｉｔｈ ｔｗｏ ｓｐａｃｅｒｓ 可见，此优化方案有一定效果，但在实际工程施 工中，为了固定间隔棒Ｂ，需要将笼式跳线的支 撑钢管弯曲延伸，且其长度和弯曲角度需合理。由 于耐张杆塔转角和跳线形式不尽相同，导致钢管形 式会略有差异，从而给设计、制造和安装带来较大困 难，因此该方案较难实施。 ２）增大间隔棒线夹曲率半径，优化其结构形式 从而降低场强。 间隔棒线夹头部形式如图１１所示，线夹表面电 场分布同时受Ｒ 和Ｒ 这２个线夹头部曲率半径 的影响。现用间隔棒的Ｒ ＝３６ ｍｍ，Ｒ 一２０ １Ｔｉｍ， 计算结果表明场强较高处主要集中在Ｒ 弧段，因 此需要增大Ｒ。以降低该处场强。如图１２所示，将 Ｒ２由２Ｏ Ｉｎｒｎ增大至３０ ｍｉＴｔ和６５ ＩＴＩＩＴＩ，ｌ、２、６号线 夹头部最大电场强度如表１所示。 由表１可知，Ｒｚ增加的幅度较小时线夹头部的 场强降低不显著，当尺：增大至６５ ＩＴｌｒｎ时，线夹表面 万方数据图９ 间隔棒Ａ整体电场分布 Ｆｉｇ．９ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ ｆｉｅｌｄ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｓｐａｃｅｒ Ａ Ｅ／ｆＶ·ｍｉｌ１） 囊 Ｋ［冒￣｛Ｉ獬１ ５０ 圆１ ３６６ １圆￣ １１７２５ ５０； 口１ ８６９ 口１９４ｌ 口口２０１２ ２０８４ 口２２２８ 冒 囹匝圈２５８８ ２６５９ 圈２７３１ ＿２８７５ 图１Ｏ 间隔棒Ｂ整体电场分布 Ｆｉｇ．１０ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ ｆｉｅｌｄ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｓｐａｃｅｒ Ｂ 表１线夹ｌ、２、６号表面最大场强 Ｔａｂ．１ Ｍａｘｉｍｕｍ ｅｌｅｃｔｒｉｃ ｆｉｅｌｄ ｉｎｔｅｎｓｉｔｉｅｓ ｏｎ ｔｈｅ ｃｌａｍｐｓ Ｎｏ．１，２ ａｎｄ ６ 的场强降至２４００ Ｖ／ｔｕｒｎ以下，然而此时线夹已接 近于球形，不利于制造、运输和安装。 ３）转角处采用１个间隔棒，在其上方加装屏蔽 环。 在间隔棒外部加装屏蔽环，如图１３所示。将屏 蔽环水平安装，其下平面与间隔棒线夹ｌ和６间距 ２Ｏ Ｆｌｉｍ，间隔棒线夹１和６的表面场强降至１５００ ｖ／ ｍｍ以下，线夹２由于离屏蔽环较远，最大场强为 ２５４２ Ｖ／ｒａｍ，环表面最大场强为２５００ Ｖ／ｒａｍ，如图 高电压技术Ｈｉｇｈ Ｖｏｌｔａｇｅ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ 图ｌ１ 间隔棒线夹头部模型 Ｆｉｇ．１ １ Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｍｏｄｅｌ ｏｆ ｔｈｅ ｃｌａｍｐ ｏｎ ｔｈｅ ｓｐａｃｅｒ 图１２ 间隔棒线夹Ｒ：增大后计算模型 Ｆｉｇ．１２ Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｍｏｄｅｌ ｏｆ ｔｈｅ ｂｉｇｇｅｒ ｃｌａｍｐ ｏｎ ｔｈｅ ｓｐａｃｅｒ ｌ４所刀 。 为降低线夹２和屏蔽环本身的场强，可将屏蔽 环倾斜安装，使屏蔽环与线夹２和６距离相同，如图 １５所示，此时间隔棒线夹表面最大场强降至２０００ Ｖ／ｍｍ以下，屏蔽环表面最大场强为２１８６ Ｖ／ｍｍ， 满足工程控制要求。 ４）在间隔棒１、２、６号线夹上安装屏蔽球。 由以上分析可知，在间隔棒上方安装屏蔽环可 较好的解决电场分布问题，但屏蔽环体积较大，难以 在转角处安装固定，工程较难实施。因此，综合考虑 方案２和３，可在电场强度较高的线夹１、２和６号 外部安装半径较大的屏蔽球，如图１６所示。此时线 夹头部被完全屏蔽在球内，而高场强区域转至屏蔽 球表面，其电场强度的高低取决于球半径的大小。 如图１７所示，当屏蔽球半径为５０ ｍｍ时，球表 面最大场强为２９２２ Ｖ／ｒａｍ；当防晕球半径为７５ ｍＩｉｌ 时，最大场强为２２４６ Ｖ／ｍｍ，此时球表面场强满足 要求。 ４结论 转角处间隔棒进行电晕观测５ＯｋＶ输 竖 并对其结构进行优化， 万方数据图ｌ３拐角处加装水平屏蔽环时模型 Ｆｉｇ．１３ Ｃａ｜ｃｕｌａｔｉｏｎ ｍｏｄｅｌ ｏｆ ｔｈｅ ｓｐａｃｅｒ ｗｉｔｈ ａ ｈｏｒｉｚｏｎｔａｌ ｇｒａｄｉｎｇ ｒｉｎｇ ａｂｏｖｅ 图１４ 加装水平屏蔽环后间隔棒电场分布 Ｆｉｇ．１４ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ ｆｉｅｌｄ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｓｐａｃｅｒ ｗｉｔｈ ａ ｈｏｒｉｚｏｎｔａｌ ｇｒａｄｉｎｇ ｒｉｎｇ ａｂｏｖｅ 图１５ 拐角处加装倾斜屏蔽环时模型 Ｆｉｇ．１５ Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｍｏｄｅｌ ｏｆ ｔｈｅ ｓｐａｃｅｒ ｗｉｔｈ ａ ｄｅｃｌｉｎｉｎｇ ｇｒａｄｉｎｇ ｒｉｎｇ ａｂｏｖｅ … 电线婀张 … 撒 谢天喜，莫娟，彭宗仁，等．７５０ ｋＶ输电线路耐张塔绕跳问隔棒结构优化 １６６１ 图１６线夹上安装屏蔽球模型 Ｆｉｇ．１６ Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｍｏｄｅｌ ｏｆ ｔｈｅ ｓｐａｃｅｒ ｗｉｔｈ ｔｈｒｅｅ ｇｒａｄｉｎｇ ｓｐｈｅｒｅｓ ｗｒａｐｐｅｄ ｏｕｔｓｉｄｅ ｏｆ ｔｈｅ ｃｌａｍｐｓ ） ！黔 ｓ ｉ 臻ｉｉ 豁 ； ｉ！嚣 图１７ １号线夹上屏蔽球直径为１５０ ｍｍ时的电场分布 Ｆｉｇ．１７ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ ｆｉｅｌｄ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｇｒａｄｉｎｇ ｓｐｈｅｒｅ ｗｒａｐｐｅｄ ｏｕｔｓｉｄｅ ｏｆ ｔｈｅ ｃｌａｍｐ Ｎｏ．１ ｗｉｔｈ Ｄ＝１５０ ｍｍ 处间隔棒的屏蔽作用较弱，导致间隔棒的线夹上发 生较为严重的电晕放电。 ２）在绕跳转角处安装２个间隔棒以减缓跳线转 角弧度，增强跳线对间隔棒的屏蔽作用，对于降低间 隔棒表面场强有一定作用，可将线夹表面最大场强 降至２８７５ Ｖ／ｍｍ，但间隔棒的固定措施较难实现。 ３）增大间隔棒线夹的曲率半径，可有效降低线 夹表面场强，其半径增大至６５ ｍｍ时，表面最大场 强可降至２３８２ Ｖ／ｍｍ。但线夹头部过大对于制造、 运输和安装皆不方便，实际工程中难以采用。 ４）在间隔棒附近安装屏蔽环可显著降低１、２、６ 号线夹表面场强至２０００ Ｖ／ｍｍ以下，但在转角处 安装屏蔽环较为困难。 ５）在场强较高的１、２、６号线夹上安装半径７５ ｍｍ的屏蔽球，可将线夹完全笼罩在内，同时球表面 场强在２２４６ Ｖ／ｍｍ以下，可有效解决线夹放电问 题。该方案实施较为方便，制造、运输及安装难度较 万方数据低，普及性较好。 参 考 文 献 ［１］邬雄，聂定珍，万保权，等．架空送电线路的电磁环境及其污染 影响［Ｊ］．高电压技术，２０００，２６（５）：２４—２６，７７． ＷＵ Ｘｉｏｎｇ，ＮＩＥ Ｄｉｎｇ—ｚｈｅｎ，ＷＡＮ Ｂａｏ—ｑｕａｎ，ｅｔ ａ１．Ｅｌｅｃｔｒｏ— ｍａｇｎｅｔｉｃ ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ ｏｆ ｔｈｅ ｏｖｅｒｈｅａｄ ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ ｌｉｎｅｓ ａｎｄ ｅ— ｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃ ｐｏｌｌｕｔｉｏｎ［－．］］．Ｈｉｇｈ Ｖｏｌｔａｇｅ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０００， ２６（５）：２４—２６，７７． ［２］严璋，朱德恒．高电压绝缘技术［Ｍ］．北京：中国电力出版社， ２００７． ＹＡＮ Ｚｈａｎｇ，ＺＨＵ Ｄｅ—ｈｅｎｇ．Ｈｉｇｈ ｖｏｌｔａｇｅ ｉｎｓｕｌａｔｉｏｎ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ［Ｍ］．Ｂｅｉｊｉｎｇ，Ｃｈｉｎａ：Ｃｈｉｎａ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ Ｐｒｅｓｓ，２００７． ［３］谭闻，张小武．输电线路可听噪声研究综述［Ｊ］．高压电器， ２００９，４５（３）：１０９—１１２． ＴＡＮ Ｗｅｎ．ＺＨＡＮＧ Ｘｉａｏ－ｗｕ．Ｒｅｓｅａｒｅｈ ｒｅｖｉｅｗ ｏｎ ａｕｄｉｂｌｅ ｎｏｉｓｅ ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆ ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ ｌｉｎｅ［Ｊ］．Ｈｉｇｈ Ｖｏｌｔａｇｅ Ａｐｐａｒａｔｕｓ，２００９， ４５（３）：１０９－ｌ１２． ［４］叶鸿声，袁志磊，赵连岐．降低特高压输电线路电晕可听噪声的 措施ＩＪ］．电力建设，２００７，２８（８）：１ ５． ＹＥ Ｈｏｎｇ ｓｈｅｎｇ，ＹＵＡＮ Ｚｈｉ—ｌｅｉ，ＺＨＡＯ Ｌｉａｎ ｑｉ．Ｍｅａｓｕｒｅｓ ｏｆ ｕＨＶ ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ ｌｉｎｅ ａｕｄｉｂｌｅ ｃｏｒｏｎａ ｎｏｉｓｅ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｅｌｅｃ— ｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉ０ｎ，２００７，２８（８）：ｌ一５． ［５］龙维民．远距离输电线路的环境保护一电晕干扰＿Ｊ］．广东输电与 变电技术，２００６（２）：１２－１５． Ｌ０ＮＧ Ｗｅｉ—ｍｉｎ．Ｔｈｅ ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ｌｏｎｇ ｄｉｓｔａｎｃｅ ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ—ｃｏｒｏｎａ ｉｎｔｅｒ—ｆｅｒｅｎｃｅＥＪ］．Ｇｕａｎｇｄｏｎｇ Ｐｏｗｅｒ Ｔｒａｎｓ ｍｉｓｓｉｏｎ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００６（２）：１２ １５． ［６］唐剑，杨迎建，何金良，等．１０００ ｋＶ级特高压交流电晕笼设计 关键问题探讨［Ｊ］．高电压技术，２００７，３３（４）：１－５． ＴＡＮＧ Ｊｉａｎ，ＹＡＮＧ Ｙｉｎｇ ｊｉａｎ，ＨＥ Ｊｉｎ—ｌｉａｎｇ，ｅｔ ａ１．Ｄｉｓｃｕｓｓｉｏｎ ｏｎ ｋｅｙ ｐｒｏｂｌｅｍｓ ｉｎ ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ １０００ ｋＶ ｕｌｔｒａ—ｈｉｇｈ ｖｏｌｔａｇｅ ＡＣ ｃｏｒｏｎａ ｃａｇｅＥＪ］．Ｈｉｇｈ Ｖｏｌｔａｇｅ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００７，３３（４）：１—５． ［７］陈勇，万启发，霍锋，等．１０００ ｋＶ交流输电线路导线的电晕 特性＿Ｊ］．高电压技术，２００７，３３（１１）：４３ ４５，６０． ＣＨＥＮＧ Ｙｏｎｇ，ＷＡＮ Ｑ ｆａ，ＨＵＯ Ｆｅｎｇ，ｅｔ ａ１．Ｃｏｒｏｎａ ｃｈａｒａｃ ｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｃｏｎｄｕｃｔｏｒｓ ｆｏｒ １０００ ｋＶ ＡＣ ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ ｌｉｎｅｓ［Ｊ］． Ｈｉｇｈ Ｖｏｌｔａｇｅ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００７，３３（１１）：４３ ４５，６０． ［８］隋晓杰，宋守信．高压输电线路电晕放电分析［Ｊ］．电力建设， ２００６，２７（３）：３７－３８． ＳＵＩ Ｘｉａｏ—ｊｉｅ．Ｓ（）ＮＧ Ｓｈｏｕ ｘｉｎ．Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｎ ｃｏｒｏｎａ ｄｉｓｃｈａｒｇｅ ｏｆ ＨＶ ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ ｌｉｎｅｓ［！］］．Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ，２００６， ２７（３）：３７—３８． ［９］关志成，麻敏华，惠建峰，等．电晕笼设计与应用相关问题的探讨 ［Ｊ］．高电压技术，２００６，３２（１１）：７４—７７，１０６． ＧＵＡＮ Ｚｈｉ—ｅｈｅｎｇ，ＭＡ Ｍｉｎ－ｈｕａ，ＨＵＩ，］ｉａｎ－ｆｅｎｇ，ｅｔ ａ１．Ｄｉｓｃｕｓ ｓｉｏｎ ｏｎ ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｎ ａｎｄ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｃｏｒｏｎａ ｃａｇｅ￣Ｊ］．Ｈｉｇｈ Ｖｏｌｔ— ａｇｅ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００６，３２（１１）：７４—７７，１０６． ［１ｏ］曾庆禹．特高压输电线路电气和电晕特性研究［Ｊ］．电网技术， ２００７，３１（１９）：１－８． ＺＥＮＧ Ｑｉｎｇ—ｙｕ．Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｅｌｅｃｔｒｉｃ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃ ａｎｄ ｃｏｒｏｎａ ｐｅｒ— ｆｏｒｍａｎｃｅ ｏｆ ｕＨＶ ＡＣ ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ ｌｉｎｅ［Ｊ］．Ｐｏｗｅｒ Ｓｙｓｔｅｍ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００７，３１（１９）：１ ８． ［１１］刘清培，张全安，贾瑜．降低高海巷地区超高压变电站电晕技 术［Ｊ］．中国电力，２００９，４２（５）：８９—９１． ＬＩＵ Ｑｉｎｇ—ｐｅｉ，ＺＨＡＮＧ Ｑｕａｎ—ａｎ，Ｊ１Ａ Ｙｕ．Ｌｏｗｅｒｉｎｇ ｃｏｒｏｎａ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｆ ｅｘｔｒａ—ｈｉｇｈ ｖｏｌｔａｇｅ ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ ｉｎ ｈｅｉｇｈｔ ａｒｅａｓＥＪ］． 昌器罾囵国吕圜圈圈圉圜 吕吕日圈目圉罟 ｌ６６２ 高电压技术Ｈｉｇｈ Ｖｏｌｔａｇｅ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ２Ｏｌｌ，３７（７） Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ，２００９，４２（５）：８９—９１． ［１２］杨 涛．高海拔地区７５０ ｋＶ变电站防晕型金具的研究与应用 ＥＪ］．中国电力，２００９，４２（５）：９５－９８． ＹＡＮＧ Ｔａｏ．Ｒｅｓｅａｒｃｈ ａｎｄ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｎ ｃｏｒｏｎａ—ｐｒｏｏｆ ｆｉｔｔｉｎｇｓ ｉｎ ７５０ ｋＶ ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ ｉｎ ｈｉｇｈ ａｌｔｉｔｕｄｅ ａｒｅａ［Ｊ］．Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ， ２００９，４２（５）：９５ ９８． ［１３］程养春，李成榕，沈小军，等．几种合成绝缘子带电检测方法的 比较［．Ｉ］．高电压技术，２００４，３０（６）：３５—３７． ＣＨＥＮＧ Ｙａｎｇ—ｃｈｏｎ，Ｌ１ Ｃｈｅｎｇ—ｒｏｎｇ，ＳＨＥＮ Ｘｉａｏ—ｊ ｕｎ，ｅｔ ａ１． Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ａｌｏｎｇ ｓｏｍｅ ｍｅｔｈｏｄｓ ｏｎ ｏｎｌｉｎｅ ｄｅｔｅｃｔｉｎｇ ｏｆ ｃｏｍｐｏｓ— ｉｒｅ ｉｎｓｕｌａｔｏｒ［Ｊ］．Ｈｉｇｈ Ｖｏｌｔａｇｅ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００４，３０（６）：３５— ３７． ［１４］张海峰，庞其昌，陈秀春．高压电晕放电特征及其检测［Ｊ］．电测 与仪表，２００６，４３（２）：６－８，３１． ＺＨＡＮＧ Ｈａｉ一｛ｅｎｇ，ＰＡＮＧ Ｑｉ—ｃｈａｎｇ，ＣＨＥＮ Ｘｉｕ—ｃｈｕｎ．Ｔｈｅ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｈｉｇｈ—ｖｏｌｔａｇｅ Ｃｏｒｏｎａ ａｎｄ ｉｔｓ ｄｅｔｅｃｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｅ— ｌｅｃｔｒｉｃａｌ Ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ＆Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔａｔｉｏｎ．２００６，４３（２）：６－８， ３１． ［１５３朱长清，刘尚合，魏 明，等．静电放电的探测技术［Ｊ］．军械工 程学院学报，２００３。１５（３）：卜６． ＺＨＵ Ｃｈａｎｇ－ｑｉｎｇ，ＬＩＵ Ｓｈａｎｇ－ｈｅ，ＷＥＩ Ｍｉｎｇ，ｅｔ ａ１．Ｄｅｔｅｃｔｉｎｇ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ ｏｆ ｅｌｅｃｔｒｏｓｔａｔｉｃ ｄｉｓｃｈａｒｇｅ［ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｏｒｄｎａｎｃｅ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｃｏｌｌｅｇｅ，２００３，１５（３）：１－６． ［１６］刘云鹏，马国明，律方成．基于紫外成像技术的电气设备放电故 障定位［Ｊ］．高电压技术，２００７，３３（５）：７９—８２． Ｉ ＩＵ Ｙｕｎ—ｐｅｎｇ，ＭＡ Ｇｕｏ—ｍｉｎｇ，ＬＵ Ｆａｎｇ—ｃｈｅｎｇ．Ｂａｓｅｄ ｏｎ ＵＶ ｉｍａｇｉｎｇ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｌｏｃａｔｉｎｇ ｄｉｓｃｈａｒｇｅ ｏｆ ｐｏｗｅｒ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ［Ｊ］． Ｈｉｇｈ Ｖｏｌｔａｇｅ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００７，３３（５）：７９—８２． ［１７］陈雁，叶建斌，谢剑翔．紫外检测技术在电晕放电检测中的应 用［Ｊ］．广东电力，２００８，２１（９）：３７ ４０． ＣＨＥＮ Ｙａｎ，ＹＥ Ｊｉａｎ ｂｉｎ，ＸＩＥ Ｊｉａｎ—ｘｉａｎｇ．Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｕｌ— ｔｒａｖｉｏｌｅｔ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ ｔｏ ｃｏｒｏｎａ ｄｉｓｃｈａｒｇｅ ｄｅｔｅｃｔｉｏｎ ＬＪ］．Ｇｕａｎｇ ｄｏｎｇ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ，２００８，２１（９）：３７ ４０． ［１８］雷威，张晓兵，王保平，等．电磁场理论及其应用［Ｍ］．南京： 东南大学出版社，２００５． ＬＥＩ Ｗｅｉ，ＺＨＡＮＧ Ｘｉａｏ—ｈｉｎｇ，ＷＡＮＧ Ｂａｏ－ｐｉｎｇ，ｅｔ ａＩ．Ｅｌｅｃ— ｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃ ｔｈｅｏｒｙ ａｎｄ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ［Ｍ］．Ｎａｎｊｉｎｇ，Ｃｈｉｎａ： Ｓｏｕｔｈｅａｓｔ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ Ｐｒｅｓｓ，２００５． ［１９］倪光正．工程电磁场数值计算［Ｍ］．北京：机械工业出版社， ２Ｏ１０． Ｎｉ Ｇｕａｎｇ—ｚｈｅｎｇ．Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｅｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃ ｆｉｅｌｄ ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ［Ｍ］．Ｂｅｉｊｉｎｇ，Ｃｈｉｎａ：Ｃｈｉｎａ Ｍａｃｈｉｎｅ Ｐｒｅｓｓ，２０１０． ［２ｏ］王勖成．有限单元法［Ｍ］．北京：清华大学出版社，２００３． ＷＡＮＧ Ｘｕ—ｃｈｅｎｇ．Ｆｉｎｉｔｅ ｅｌｅｍｅｎｔ ｍｅｔｈｏｄ［Ｍ］．Ｂｅｉｊｉｎｇ，Ｃｈｉ ｎａ：Ｔｓｉｎｇｈｕａ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ Ｐｒｅｓｓ，２００３． ［２１］姜勇，张波．ＡＮＳＹＳ ７．０实例精解［Ｍ］．北京：清华大学出 版社，２００４． 万方数据Ｊ１ＡＮＧ Ｙｏｎｇ．ＺＨＡＮＧ Ｂｏ．ＡＮＳＹＳ ７．０ ｂｙ ｅｘａｍｐｌｅ［Ｍ］．Ｂｅｉ ｊｉｎｇ，Ｃｈｉｎａ：Ｔｓｉｎｇｈｕａ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ Ｐｒｅｓｓ，２００４． ［２２］龚曙光．ＡＮＳＹＳ基础应用及范例解析［Ｍ］．北京：机械工业出 版社，２００３． ＧＯＮＧ Ｓｈｕ ｇｕａｎｇ．ＡＮＳＹＳ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ａｎｄ ｅｘａｍｐｌｅ［Ｍ］．Ｂｅｉ— ｊｉｎｇ，Ｃｈｉｎａ：Ｃｈｉｎａ Ｍａｃｈｉｎｅ Ｐｒｅｓｓ，２００３． ［２３３王斌，彭宗仁．５００ ｋＶ线路绝缘子电压分布的有限元法计 算 ［ｊ］．电瓷避雷器，２００３（１）：１３－ｌ５． ＷＡＮＧ Ｂｉｎ．ＰＥＮＧ Ｚｏｎｇ—ｒｅｎ．Ａ ｆｉｎｉｔｅ ｅｌｅｍｅｎｔ ｍｅｔｈｏｄ ｆｏｒ ｔｈｅ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｖｏｌｔａｇｅ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ａｌｏｎｇ ｔｈｅ ５００ ｋＶ ｌｉｎｅ ｉｎ— ｓｕｌａｔｏｒｓ［ｄ］．Ｉｎｓｕｌａｔｏｒｓ ａｎｄ Ｓｕｒｇｅ Ａｒｒｅｓｔｅｒｓ，２００３（１）：ｌ３ １ ５． ［２４］谢天喜，莫娟，彭宗仁，等．５００ ｋＶ紧凑型线路悬垂复合绝缘 子均压环电晕抑制分析［Ｊ］．高电压技术，２Ｏ１Ｏ，３６（７）：１７７９ ｌ７８４． ＸＩＥ Ｔｉａｎ ｘｉ．ＭＯ Ｊｕａｎ，ＰＥＮ（；Ｚｏｎｇ ｒｅｎ，ｅｔ ａ１．Ｃｏｒｏｎａ ｓｕｐ ｐｒｅｓｓｉｏｎ ｏｆ ｇｒａｄｉｎｇ ｒｉｎｇｓ ｏｎ ｓｕｓｐｅｎｓｉｏｎ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｉｎｓｕｌａｔｏｒｓ ｏｎ ５００ ｋＶ ｃｏｍｐａｃｔ ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ ｌｉｎｅ［Ｊ￣．Ｈｉｇｈ Ｖｏｌｔａｇｅ Ｅｎｇｉｎｅｅｒ— ｉｎｇ。２０１０，３６（７）：１７７９—１７８４． 谢天喜 １９８３一，男，博士生 ２００５年获得西安交通大学电气工程学院学 士学位；２００５年起在西安交通大学电气工程 学院高电压与绝缘技术专业攻读硕士学位， ２００７年转为提前攻博。主要从事超、特高压 输电线路和变电站绝缘子、设备及相关金具 均压特性研究，作为主研人员参与多项国网 公司科技项目研究 Ｅ—ｍａｉｌ：ｄｅａｒｓｐｏｎｅ＠ｇｍａｉｌ．ｃｏｍ 莫 娟 １９７９一，女，工程师 主要从事输电线路电气专业新技术的研究 负责主持过多项国家电网公司科技项目 彭宗仁 １９５３一，男，教授，博导 主要从事超、特高压电力设备外绝缘与均 压特性、高压交、直流套管的材料、结构及 电气特性等方面研究 ＰＥＮＧ Ｚｏｎｇ～ｒｅｎ Ｐｒｏｆｅｓｓｏｒ 收稿日期２０１０—１２—１０修回日期２０１１－０６—２ｏ 编辑李东 曾文君 750kV输电线路耐张塔绕跳间隔棒结构优化
作者：作者单位：刊名：英文刊名：年，卷(期)：被引用次数：
谢天喜， 莫娟， 彭宗仁， 付晓勇
谢天喜,彭宗仁,付晓勇(西安交通大学电力设备电气绝缘国家重点实验室,西安,710049)， 莫娟(中国电力科学研究院,北京,100192)高电压技术
High Voltage Engineering2011,37(7)4次
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引用本文格式：谢天喜.莫娟.彭宗仁.付晓勇 750kV输电线路耐张塔绕跳间隔棒结构优化[期刊论文]-高电压技术 2011(7)
