建筑金属围护系统抗风性能检测方法

彭耀光，唐建伟，鲁胜虎

（澳门金属结构协会 澳门）

摘要：金属屋面板属于薄板结构，具有质量轻、柔性大、阻尼小、自振频率低的特点，属于风敏感性结构，所以风荷载是金属屋面的主要荷载之一，由于建筑的特殊造型和金属围护产品的多样化，人们即使参照某些已有的资料也很难对金属围护系统构件的截面特性和实际抗风性能进行准确的评估。为正确评估金属围护系统的结构性能，需对金属围护系统做抗风承载力检测，采用科学的检测方法对金属围护系统进行检测，有助于对金属围护系统的实际性能做出合理的评估。本文通过分析，论述了金属围护系统的实验室静压箱检测法及对金属围护系统进行动态风荷载检测的必要性。

关键词：金属围护系统 抗风承载力 静态抗风压检测 动态抗风压检测 金属疲劳效应

1. 前言

20世纪70年代末我国也开始了对金属屋面的应用，经过30多年的发展，已广泛的应用于各种工业和民用建筑中。然而金属屋面在我国的使用状况并不太理想，许多金属屋面工程在使用中出现问题。如2007年一场突然大风造成某机场主候机楼金属屋面破坏，面板掀起约100平方米（图1），屋顶内部上部PC板几乎吹落或掀起，面积约3000平方米，该候机楼屋顶按GB50009-2006年版50年一遇基本风压设计，原设计能抗12级大风，机场航站气象台记录当时风速为29m/s，相当于11级大风，屋面破坏时风压未超过设计风压，面板破坏处T形支座、主次檩条连接均良好，是由于屋面板卷边扣合拉脱导致屋面破坏；另有2012因受台风影响某火车站园区站房金属屋面15块1.0mm厚的铝镁锰合金直立锁边屋面板遭到破坏（图2），该火车站园区金属屋面按GB50009-2006年版设计应能抗12级台风，但在10级大风破损，原因是直立边锁扣抗负风压强度不够。

图1 某机场屋顶破坏照片 图2 某火车站园区站房金属屋面损坏照片

上述被风吹坏的金属屋面都是在未达到风荷载设计值出现破坏，出现这种情况的原因是金属屋面围护系统的应用在国外已有相当长的历史，其产品、设计、检测等相对完善，而我国早期的金属屋面主要是穿透式的，后来从国外大量引进扣合、咬合等隐藏式固定的压型金属板屋面系统，在压型金属屋面系统应用中的技术和标准等相对滞后，因此不能通过计算准确的评估金属屋面产品的承载力。金属屋面板属于薄板结构，具有质量轻、柔性大、阻尼小、自振频率低的特点，属于风敏感性结构，所以风荷载是大型金属屋面的控制荷载之一；尽管在设计阶段依据荷载规范对金属屋面的抗风承载力进行了计算，但都是对单一构件的结构承载力进行计算，再将最小破坏荷载作为金属屋面的极限承载力，这显然是不对的，因为在屋面系统的设计阶段还需要通过模拟风荷载作用的检测方法对屋面系统的结构性能进行评估。

2. 金属围护系统抗风性能检测方法的发展

对金属围护系统影响较大的荷载为以（负）风荷载为主的均布荷载，因此对金属围护系统的试验检测应采用的理想加载方式为均布荷载而非集中荷载。金属围护系统发展早期，受当时技术条件的限制，对金属屋面进行检测是采用沙袋或水袋来进行加载，但随后人们发现采用沙袋或水袋进行加载的均匀性较差且沙袋和水袋只能提供正向的压力，要模拟风荷载的负压作用则需要将屋面板反向安装，这样在检测系统时就无法对金属屋面做出评估；此外，该方法只能对单板金属屋面系统进行检测，无法对有金属底板的屋面系统进行检测。对图3所示的金属屋面系统上施加正向荷载时只对上部的金属面板和檩条结构产生作用，如果将此金属屋面系统反向安装进行加载时，则只有屋面系统的金属底板受力，金属面板则不会受力，所以采用沙袋或水袋进行加载的检测方法不理想。随着技术的进步就出现了当下采用较多的气囊（薄膜）加载（图4）测试方法。从金属屋面的检测方法发展上来看，尽管施加荷载的均匀性有所改进，但与实际风荷载对金属屋面的作用效果仍有一定的差距，仍不能很好的反映出风荷载对金属围护结构的影响。

荷统配系载分屋面系统底板屋面系统面板Z型檩条钢梁 图3 采用沙包对金属屋面系统进行加载

图4 气囊加载

以采用气囊（薄膜）的加载方式对直立锁边金属屋面加载为例，气囊加载的原理是利用往气囊中充入空气时气囊膨胀对金属屋面产生向上的推力。为保证气囊气密性良好就要求气囊连续不能有穿孔，从金属屋面受力上看，采用气囊加载与采用水袋加载对屋面的效果几乎相同，只是测试时无需将金属屋面系统反向安装，同样不能真实反映风荷载对金属屋面的作用效应。具体表现在：a.气囊膨胀时只有与气囊薄膜接触的金属板受到力的作用（图5），而实际上当金属屋面系统受负风荷载作用时整个屋面板是均匀受力的，除屋面板翼缘受力外进入卷边扣合处的空气对板肋也有力的作用（图6），该作用力会直接影响金属屋面的卷边扣合力；b.采用气囊加载的方式，即使气囊膨胀到极限金属屋面板的变形也很有限，因为气囊薄膜阻止了空气进入固定支座与屋面板卷边结合的位置，限制了屋面板的变形；c. 采用气囊进行加载的方式容易出现气囊尺寸过小，气囊充满气体时屋面板系统达不到最大变形或极限承载力；d. 屋面板受力变形后屋面系统的气密性会发生改变，卷边的扣合力也会变小，进而对屋面的结构性能产生影响，采用气囊加载的方法忽略了屋面系统气密性对结构性能的影响，使测得的金属屋面系统的抗风极限承载力偏大不安全。

空气进入空气进入气囊薄膜

图5 气囊加载的单板金属屋面 图6 静态风荷载加载单板金属屋面

以上是对于单层板金属屋面进行的加载，对于有保温隔热和隔声等辅助层的金属屋面系统，采用薄膜加载的方式进行试验则更加的不合理，因为多层金属屋面系统有设置金属底板，采用气囊对多层金属屋面系统进行加载时只能使屋面系统的底板受力，上部金属屋面则不受力（图7）。事实上，当金属屋面受风荷载作用时主要受力的是最上面的金属屋面板，在负风压的作用下屋面板产生变形，卷边扣合处出现张开（图8），且由于室内外压力差的存在，屋面系统底板同时也受到力的作用，当达到屋面系统的极限承载力时屋面系统破坏。若只对上部的金属屋面板进行抗风承载力试验则与实际情况不符，所以采用薄膜加载的金属屋面承载力试验方法不合理。

要与实际情况相符合，最合理的测试方法应是除了在屋面系统试件周边进行密封外，试件其他部分不采用任何密封措施，通过使屋面系统两侧形成空气压力差来对屋面系统进行加载。在现有技术条件下，能模拟风荷载作用的金属屋面系统检测方法为实验室静压箱法，其可实现模拟真实的风荷载均匀的作用于屋面系统，产生静态和动态的检测过程。

保温隔热层保温隔热层 气囊薄膜 图7 气囊加载屋面系统 图8 静态风荷载加载屋面系统

3. 屋面组装系统连接性能检测

我国当前的金属屋面产品质量良莠不齐，在实际工程项目中可能金属屋面的各组成部分产品来自不同的厂家，大部分产品厂家只是向买方对其产品质量保证，从而对于组装后的屋面系统抗风性能不能得到基本保证。因此，一个完整的金属围护系统检测不仅要对全套的金属围护系统进行检测，还包括组装系统连接构件的连接性能的检测，只有在保证连接构件连接性能的基础上再对全套系统进行检测才是科学的。

尽管金属屋面系统中各紧固件和连接件的材料强度可从材料的力学性能数据得知，但将屋面系统的各组成部分组装后总体性能实际情况则需通过检测才能确定。连接构件连接性能的检测仅是针对组装系统的各连接点的结构性能进行检测分析，是将组装系统按照荷载传递路径，自上而下按照系统组装顺序组装构件，作为一组试件进行循环荷载进行检测，排除系统内部隔汽层、保温隔热层和吸声层等辅助层，每个试件中包含屋面系统中的面板、紧固件及支撑构件，试件面积大小不超过300mm×300mm，每次试验准备五组试件，第一组试件用于进行设备调试；第二组试件测试时加载至试件破坏, 用于测试连接件的极限承载力；在取得试件的极限破坏荷载后，对第三组试件施加循环荷载，采用从零加载至最大荷载，最大荷载为极限承载力的50%；为确定组装系统的疲劳性能，对第四组试件进行15000次的动态加载测试，测试组装系统的疲劳性能；第五组试件作为备用试件。构件组装系统连接性能检测采用压力机进行。

金属围护系统的材料、构配件性能的检测结果是材料物理特性指标的真实反映，可作为金属屋面系统设计选材的依据，是保证围护系统满足设计与建筑使用功能要求的基础数据资料，通过检测结果能判定材料是否满足使用功能或设计要求。组装系统连接性能检测结果记录实测的最大破坏荷载最为测试报告内容，动态加载则以实际加载结果和是否完成加载次数等情况作为测试报告内容，构件组装系统连接性能检测以满足50%极限承载力的动态荷载作用下完成至少15000次循环无破坏为合格。当组装系统的连接性能检测合格后方可进行全套屋面系统的抗风压检测，对于全套屋面系统抗风性能的检测可采用实验室静压箱检测法

4. 实验室静压箱法检测

实验室静压箱法检测可分为静态风荷载检测试验和动态风荷载检测试验两种。静态风荷载检测试验是对围护系统试件施加均布静态风荷载，用以检测试件的变形、极限承载能力和连接能力确定系统发生功能性破坏的抗风性能指标，观测并记录测试试件的失效状态，评定系统的结构极限承载能力；动态风荷载检测是对围护系统试件施加动态荷载循环作用，以便更准确的检测围护系统的结构性能，分析金属围护系统的疲劳特性，评定系统的正常使用承载力。

4.1 静态风荷载试验法

静态风荷载检测是通过风箱对金属屋面试件进行分级加载直至试件破坏，其破坏特征为高压力状态下的承载力破坏。金属围护系统静态风荷载试验法是将金属屋面系统密封固定于风箱上，通过静压箱内产生均匀的风压力（正压、负压）作用在受检的金属围护系统上，通过记录其受力—变形曲线，观测屋面板及连接构件的失效状态，主要考察：

1）金属压型板的极限承载能力； 2）金属压型板的受力—变形曲线；

3）金属压型板失效后的残余变形情况； 4）金属压型板的扣合能力；

5）全套屋面系统连接构件的极限承载能力。

与采用气囊加载的检测方法相比，静态抗风压检测有以下特点： a.只对金属屋面测试试件的周边进行密封，其他部位不采取任何密封措施，与实际运用

中的金属屋面所处状态完全相同；

b.由于没有薄膜的限制，测试过程中金属屋面板可在宽度方向上自由变形，变形后屋面系统的气密性发生改变，会对金属屋面系统的抗风性能产生影响，因此，采用静态抗风检测所得到的金属屋面系统的抗风承载力更准确；

c.对具有保温隔热或隔声功能的金属屋面系统,采用静态抗风压检测方法可对完整的屋面系统进行检测，综合考虑保温隔热或隔声层对金属屋面系统气密性的影响。

[1]

4.1.1 加载方式与数据采集

静态风压检测的加载采用的分级加载的方式进行（表1示例），考虑金属屋面板自重的影响，当采用正压（屋面板受向下的压力）进行加载时，输入荷载值为零时屋面在自重作用下产生的变形量为试件变形的初始值；当采用负压（屋面板受向上的吸力）进行加载时，需预先施加相当于屋面自重4～10倍的压力值，此时屋面的变形量为试件变形的初始值。每到一级荷载，将压力维持在该压力的时间不少于60秒，待屋面板变形稳定即采集变形量；一般情况，第一级荷载增量为预估极限荷载的1/3；每一级荷载后，将压力差减少为零，在保持零荷载不超过5分钟的恢复期后，加荷载至压力参考零荷载点（如果使用的是参考零荷载，而不是零荷载）然后读数，确定第一个荷载增量下屋面板的残余变形。

表1：静态风荷载试验分级加载示例

加载等级

荷载值（Pa）

1 2 3 4 5 …

500 1000 1500 2000 2500 …

4.1.2 静态风荷载检测类别

与一般房屋结构的正常使用极限状态和承载能力极限状态相类似，对于金属围护结构，根据测试的目的的不同可将静态风荷载检测分为功能性检测和极限承载能力检测。

4.1.2.1 工程检测

工程检测是以检验测试试件在给定的风荷载目标值作用下，是否出现结构性损坏或影响系统正常使用功能的变形。测试的风荷载目标值根据项目所在地当地的建筑荷载标准以及建筑的设计要求确定，风荷载加压按分级加载的方式进行（表1），具体的荷载等级根据实际情况而定。当金属屋面系统试件达到目标荷载值后，对试件的各结构性能数据进行考察，若试件未出现结构性损坏或影响系统正常使用功能的变形则认为试件能满足要求；否则可认为金属屋面系统试件不能满足要求。

4.1.2.2 极限承载能力检测

有时不仅要确定金属屋面系统是否能满足特定的使用要求，还要确定金属屋面系统的极限承载能力，为工程设计人员提供参考和依据。当金属屋面系统满足工程检测要求，需要对金属屋面系统的极限承载能力进行考察时，只需将工程检测中用于测量屋面的各装置拆除，按照表1所示的加载程序，从工程检测中的荷载目标值下一级荷载值开始加载，当加载到某一级荷载值金属屋面系统出现破坏或功能性损坏时，则认为上一级荷载值为该金属屋面系统试件的极限承载力。 4.1.3 检测结果与评定

静态风荷载检测所采用的风荷载值为基本风压值考虑体型系数后的风荷载标准值Wk（考虑

风荷载局部体型系数、阵风系数、高度变化系数等），实际测试结果评定时，静态风荷载检测值不应小于风荷载设计值Q（Q=风荷载标准值×风荷载组合系数），即可判定金属围护系统抗风性能合格。

4.2 动态风荷载试验法

采用气囊对金属屋面系统进行加载试验，只是对金属屋面系统在静态荷载作用下的极限承载能力进行检测，然而国内一些重大的金属屋面工程尽管使用前经过了荷载计算和静态荷载作用下极限承载能力的检测甚至是通过了风洞模拟试验检测，但金属屋面工程被风破坏的事故依然发生，且多表现为低压高频的破坏特点，即金属屋面在远低于设计风荷载的情况下破坏。

事实上金属屋面系统受风荷载作用是一个复杂的过程，有些金属屋面系统在远低于设计荷载值的情况下依然被风吹坏，究其原因是因为金属屋面板产生疲劳所致。金属屋面板属薄壁结构具有自重轻、结构柔性大、本身机械阻尼小和结构自振周期与风的卓越周期接近的特点，因此对风荷载较敏感。金属屋面围护系统是建筑物与外界环境直接的部分，不可避免的要受自然环境的影响，金属屋面在循环热膨胀效应的作用下也会产生一定的形变和金属疲劳效应，以上这些都会对金属屋面造成疲劳损伤影响金属屋面的结构性能，所以，应对全套的金属围护系统进行动态风荷载检测。

动态风荷载检测是以模拟风荷载的作用形式，为仿真动态风荷载作用下金属屋面的抗风压性能而进行的检测，试件破坏形式表现为高频低压下的疲劳破坏。金属屋面系统在经过动态风荷载测试后，系统的气密性会发生改变，出现不同程度的渗漏，此时实际空气渗透量的大小直接影响系统的水密性能和热工性能，当实际空气渗透量越大时，金属屋面系统出现渗漏的风险越高，且保温隔热性能越差，反之越好，所以测试中应注意测试压力箱体内空气的渗透量。

实验室动态风荷载试验法是通过静压箱向试件施加动态循环荷载，测试建筑金属围护系统在长期循环荷载作用下的结构性能，用于分析金属围护系统的综合性能，相比较于采用气囊对金属屋面进行检测的方法，动态风荷载有以下优点：

1）金属围护系统内紧固件在风荷载作用下的真实受荷能力； 2）不同类型的金属压型板在风荷载作用下的受力情况分析； 3）金属围护系统各组成构件在风荷载作用下的疲劳特性； 4）构件的变形对金属围护系统结构性能的影响； 5）空气渗透对金属围护系统综合性能的影响；

6）动态风荷载作用下金属围护系统的康雨水渗透性能。

采用动态风荷载检测法通过施加在建筑金属围护系统上的动态反复循环风荷载作用，可以较为真实的模拟，金属围护系统组成构件在各种风荷载状态下的结构性能，通过对金属围护系统受损破坏情况的观察与分析，能进一步确定金属围护系统组成构件的风致破坏机理，从而为屋面系统构件的选型和材料的性能分析提供可靠的依据。

4.2.1 动态风荷载检测加载方式

实验室静压箱检测动态风荷载试验采用的检测指标根据工程所在地的实际风向、风力、阵风作用形式确定，风荷载则可根据国家规范及港澳规范或与之相关的风作用形式来确定，对于特殊的建筑则可采用风洞试验确定风荷载的分布。

动态风荷载检测是通过在金属屋面系统上施加动态反复循环风荷载作用，加载过程中压力从基准压力值上升到最大荷载的时间控制在3～5秒，测试的风荷载值持续时间应大于2秒，风荷载卸载至基准压力值的时间应不多于4秒，总的风荷载波动周期应不多于10秒。

动态风荷载循环加载示意图见图9。

-P(kPa) 2s~Pmax=8.6kPa03 5s~cycle time≤10s 4s~T(s) 图9 动态风荷载循环示意图

动态风压检测是测试试件的动态风荷载极限承载能力的试验，试验检测装置应满足构件

设计受力条件和支撑方式的要求，测试程序可参照表2中的程序，测试分为5个阶段，每个阶段的最大风荷载值增加25%，如A阶段的最大风荷载值为P，则B阶段的最大风荷载值为1.25P……依此类推，E阶段的最大风荷载值为2.0P。

测试时从阶段A开始，按顺序完成各个阶段的测试，现以阶段A的测试过程说明采用动态风压检测法对金属屋面进行检测：在第1级荷载中从基准压力值加载到最大荷载，最大荷载为测试风荷载值的25%，在该级荷载中金属屋面系统需完成400次的阵风循环荷载作用；第2级荷载的最大荷载值为测试风压值的50%，在该级荷载中金属屋面系统需完成700次的阵风循环荷载作用；第3级荷载和第4级荷载的最大荷载值依次类推，需完成的阵风循环作用次数如表所示；第5级荷载加载时的荷载起始值为测试风荷载值的25%，最大荷载为测试风荷载值的50%，该级荷载屋面系统试件需完成400次的阵风循环荷载作用；第6级荷载加载时的荷载起始值为测试风荷载值的25%，最大荷载为测试风荷载值的75%，该级荷载屋面系统试件需完成400次的阵风循环荷载作用；第7级和第8级的加载依表2所示。

动态负风荷载检测阶段及风荷载载入值见表2。

表2 动态负风压检测阶段及风荷载载入值

加载顺序

第1组

1

2

3

4 0～100

5 25～50

6

第2组

7

8

测试风荷载

0～25 0～50 0～75

分级（%） 测试阶段

A B C D E

400 0 0 0 0

700 500 250 250 200

200 150 150 100 100

25～7525～100 50～100

风荷载循环次数（次） 50 50 50 50 50

400 0 0 0 0

400 350 300 50 0

25 25 25 25 25

25 25 25 25 25

注：测试的风荷载分级是按基本风荷载值或指定风荷载值的百分比表示

值得注意的是，按照上述加载程序进行的5000次波动风荷载检测只是模拟一次台风中

屋面所经历的风荷载周期数，如一次真实台风的持续时间为13～14小时，约50000秒，相当于5000次动态循环中每次的循环周期为10秒，而测试风荷载的分级实际上是模拟真实台风的变化，所以对于动态风荷载的检测应高于5000次的检测要求。

在实际操作中笔者认为，当项目的设计人员或业主对围护结构的动态风荷载检测有考虑时，可增加动态风荷载的加载次数，而对于金属围护结构产品的认证则应按至少5000次的要求进行检测。

4.2.2 检测结果与评定

动态风荷载检测因加载至第5阶段时加载值为最高风荷载检测值，故检测以基本风荷载值叠加体型系数作为检测的基准荷载，但加载至第5阶段的最高风荷载检测值不应大于风荷载设计值Q，且检测不小于5000次波动风压加载后的板面永久变形不超过板肋高度或未出现破坏及功能性损坏时即判定试件合格。

5. 实验室静压箱法检测在实际工程中的应用

2012年一场台风对我国沿海某工程项目金属屋面成较大的损坏，约有3000平方米的铝镁锰直立锁扣板被台风掀翻，且被掀翻的屋面板全部位于吸风区，以致屋面出现渗漏。从现场损坏的情况分析，除了铝镁锰直立锁扣板被破坏，其余构造层次及原设计主结构均完好无损。对未破坏的区域进行检查，发现该金属屋面已出现此类型屋面系统的通病——板肋锁扣部位不同程度的张开。

在提升金属屋面系统抗风承载力的研究过程中，为了能对补强方案和所采用屋面系统的性能做出合理的评估，针对不同的补强方法采用实验室静压箱法对不同补强方案的金属屋面试件进行了检测。现给出采用抗风夹具和改变檩条间距的部分屋面试件的检测结果，见表3。表格中的破坏时的静态风荷载值为金属屋面试件在静态风压下的极限承载力，表示在金属屋面破坏时金属面板表面风压达到该值，破坏时金属屋面在夹具夹持边缘出现撕裂破坏；破坏时动态风荷载值为金属屋面在动态风荷载作用下的极限承载力，表示在金属屋面破坏时金属屋面的瞬时风压达到该值，破坏时金属屋面在夹具夹持边缘出现撕裂破坏。屋面试件中设置的夹具只是增加了固定座处卷边板的扣合力，比较相同板跨金属屋面试件在不同形式风荷载作用下的极限承载力不难发现，动态风荷载作用下的金属屋面试件的极限承载力力远低于静态风荷载作用下的极限承载力，说明动态风荷载使金属屋面系统出现低压高频破坏。所以金属屋面系统除了应进行静态风承载力检测还应进行动态风荷载检测。

屋面系统试件屋面板均采用65-420型铝合金屋面板，屋面板厚度为0.9mm，为增强屋面板与T型支座的连接力，在每个固定座位置均设置有抗风夹具，檩条间距分别为600mm和1200mm，屋面系统试件构造见图10。

65-420型铝合金屋面板专用抗风夹自攻自钻螺钉专用固定座檩条 图10 屋面系统试件构造图

检测结果如下：

表3 静压箱法检测结果

检测方法 静态风荷载试验法 动态风荷载试验法

屋面板类型 65-420型铝合金屋面板65-420型铝合金屋面板65-420型铝合金屋面板65-420型铝合金屋面板

檩条间距600mm 1200mm 600mm 1200mm

破坏时静态风荷载值 -6300Pa -6364Pa —— ——

破坏时动态风荷载值

—— —— -2756Pa -2000Pa

通过检测结果可以发现改变檩条间距对该屋面系统的抗风承载力提高不大，相同构造的直立锁边金属屋面系统在动态风荷载作用下的破坏荷载远低于静态风荷载作用下的破坏荷载，与遭到低风压破坏的金属屋面的情况相符，说明在周期性荷载作用下屋面系统的结构性能会发生改变，这也就能解释很多金属屋面在低于设计风荷载值的情况下遭到破坏。所以在金属屋面系统使用前的设计阶段有必要对其进行抗风承载力检测。

6. 小结

完整地金属屋面系统检测应包括系统连接性能检测、静态风荷载检测和动态风荷载检测。在金属屋面系统进行实验室抗风压检测前先进性系统的连接性能检测，经过15000次的连接动态性能检测，若承载力满足要求方可进行抗风压检测，对于全套的金属屋面系统试件通过5000次的动态风荷载检测合格后，再进行静态风荷载检测，综合以上检测结果评定金属屋面系统的结构性能。

动态风荷载检测以模拟实际风荷载的作用形式，采用仿真动态风荷载对金属屋面的抗风压性能而进行的检测，考察金属屋面在动态风荷载作用下的疲劳性能，可对金属屋面的综合性能做出更全面的评估。金属屋面系统的抗风压检测应以动态风荷载检测为基础，在试件经过动态风荷载检测无损坏后方可进行静态风荷载检测；当不能确定屋面系统的设计荷载时可先对金属屋面系统进行静态风荷载极限承载力测试，取静态极限承载力的1/2作为动态风荷载检测的基准值。

实验室静压箱法——动态风荷载检测结果与实际情况相符表明了其方法的科学性和合理性，科学技术发展到今天，在条件允许的情况下我们应采用更加科学和先进的方法替代旧的方法对金属屋面进行检测。同时与之相应的检测标准的制定也需要尽早落实，有利于我国金属建筑的发展和进步。

参考文献

1.《金属建筑行业标准》 MCIS-MBE-01～05：2013