中建高支模安全专项施工方案

1.1 1.2

编制说明 ............................................. 编制依据 ............................................. 1.2.1 ..................................................... 本工程图纸及相关文件资料 1.2.2 ..................................................................................... 规范图集

第二章 ................................................................................................... 工程概况

2.1 2.2

建筑概况 ............................................. 高支模概况 ...........................................

第三章 ................................................................................... 施工、劳动力计划

3.1 ......................................................................................... 施工进度计划 3.2 ..................................................................................... 材料准备及要求 3.2.1材料周转 .............................................. 3.2.2材料技术要求 .......................................... 3.3 ................................................................................................. 设备要求 3.4 ................................................................................................. 技术准备 3.5 ................................................................................................. 测量定位 3.6 ............................................................................................. 劳动力准备 第四章 ....................................................................... 施工工艺技术及检查验收

4.1 ......................................................................................... 板高支模设计 4.2 ......................................................................................... 梁高支模设计

4.2.1梁截面统计分析 ........................................ 4.2.2梁搭设综述 ............................................ 4.2.3典型梁具体搭设 ........................................ 4.3 ......................................................................................... 柱高支模设计 4.4 ......................................................................................... 墙高支模设计 4.5 ............................................................................................. 脚手架搭设 4.6 ..................................................................................... 支撑架构造要求 4.7 ............................................................................................. 高支模验收 第五章质量、安全保证措施 .......................................

5.1 ................................................................................................. 拆模控制 5.2 ......................................................................................... 质量保证措施 5.3 ................................................................................................. 质量要求 5.4 ................................................................................................. 安全架构 5.5 ................................................................................................. 安全保证 5.6 ..................................................................................... 检测、监测措施 5.7 ................................................................................................. 应急措施 5.7.1应急救援机构 .......................................... 5.7.2应急救援机构职责 ...................................... 5.7.3应急救援工作程序 ...................................... 5.7.4应急救援装备 .......................................... 5.7.5应急救缓药品 .......................................... 5.7.6应急救援措施 ..........................................

第六章文明施工措施 ............................................. 第七章计算书及相关附图 .........................................

7.1 ..................................................................................... 高支模布置说明 7.2 ..................................................................................... 搭设形式及简图 7.3 ......................................................................................... 板高支模计算 7.3.18.950m板高支模计算 .................................... 7.3.29.450m板高支模计算 .................................... 7.4 ..................................................................................... 梁高支模计算书 7.4.18.95m梁（350×900mm）高支模计算....................... 7.4.29.45m梁（300×1000mm）高支模计算...................... 7.4.38.95m梁（550×1100mm）高支模计算...................... 7.4.49.45m梁（400×1200mm）高支模计算...................... 7.4..45m梁（700×1900mm）高支模计算...................... 7.4.69.45m梁（800×1200mm）高支模计算...................... 7.5 ......................................................................................... 柱高支模计算 7.5.11000×1000mm柱高支模计算 ..............................

第一章 编制说明及依据

1.1 编制说明

本方案主要针对华南国际物流仓储园区交易展示中心、10号仓库及配套工程中结构层施工支模高度大于4.5米楼层的模板支撑体系，主要包括交易中心地下室2F，地上1~3F；10号仓库局部地下室，地上2~3F小于8m需要进行高支模的结构楼层。以及10号仓库地上1层、交易中心地上3层高度超过8米的高大模板支撑体系。同时，经过项目部仔细研究分析施工图纸，10号仓库及交易中心支模高度小于8m的局部梁线荷载超过15KN/m，也需进行相关验算和说明。本方案主要包括模板的设计、搭设、监护、拆除等专项内容，并按有关规定组织专家论证。 1.2 编制依据

1.2.1 本工程图纸及相关文件资料

序号 1 图纸及相关文件资料 北方设计研究院：《华南国际物流仓储园区交易展示中心、10号仓库施工图纸》 深圳市协鹏工程勘察有限公司：《深圳市深国际华南物流有限公司华南国际仓储园区交易展示中心十号仓库及配套工程岩土工程详细勘察报告》 华南国际物流仓储园区交易展示中心、10号仓库及配套工程施工组织设计 2 3 1.2.2 规范图集

1 2 3 4 5 6 7 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 《建筑工程施工质量验收统一标准》 《建筑施工高处作业安全技术规范》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 《建筑施工模板安全技术规范》 《建筑施工安全检查标准》 《建筑施工脚手架实用手册》 （GB50204－2002） （GB50300-2001） （JGJ80-91） （JGJ30-2011） （JGJ30-200） （JGJ59-99） 1 8 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 《建筑施工手册》 《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全（GB50204－2002） 第四版 粤建监字（1998）27号 建质[2009]87号 9 管理办法》 10 《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》 《建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督11 管理导则》 《危险性较大的分部分项工程安全管理办法12 的实施细则》 《深圳市建设工程高大模板施工安全管理办13 法》 号 号 深建规〔2007〕14粤建质〔2011〕13建质[2009]2号 第二章 工程概况

2.1 建筑概况

本项目位于深圳市宝安区龙华民治民康路1号华南国际物流中心内，工程北面为民康路，东面为华南路，西面和南面均为华南物流园区。北侧为住宅小区（四季春城），东侧为住宅小区（四季花城）及五和小学。其中交易展示中心位于十号仓库北侧，功能以交易展示为主，配有配套办公及设备用房，地上三层，地下两层，总建筑面积约70918m2。10号仓库位于交易中心南侧，为三层中转仓，建筑面积约50841.01m2。 2.2 高支模概况

按照《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》、《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》：层高超过4.5m，需按高支撑模板系统有关规定进行施工；搭设高度8m或以上，搭设跨度18m及以上，线荷载超过15KN/m，集中荷载超过10KN/m2及以上，需按高大支撑模板系统有关规定进行施工并进行专家论证。

针对本工程图纸梁板设计情况，10号仓库及交易展示中心支模最大跨度为11.6m，本工程10号仓库含局部地下室，层高7.4m，一层支模高度为8.95m，屋顶为斜屋面，最大支模高度达7.99m。典型梁截面有550×1100、550×950、400×950、550×900、400×900、350×900、300×850、200×950不等。10号仓库一层搭设时，地基刚回填，石粉稳定成也已铺设，但为确保支撑的地基稳定，需对地基进行相关的处理。其余各楼层高支模地基均为相应楼板。

10号仓库高支模统计表

楼层 局部地下室 一层 二层 三层 层高（m） 7.4O0 8.950 6.550 6.600~7.990 板厚（mm） 180 130 130 120 砼强度 C35 C35 C35 C35 轴线范围 A-J/14-15轴 （注：表中均为顶板厚度与强度） 交易中心最大支模跨度为10.6m，地下一层支模高度为7.35m，斜屋面屋顶标高为21.400，最大支模高度为9.45m，其余楼层支模高度均大于4.5m小于8m。典型梁截面有700×1000、400×100、600×1000、400×800、300×800不等。交易中心高支模支撑的地基均为楼层板。

交易中心高支模统计表

楼层 地下二层 地下一层 一层 二层 三层 层高（m） 4.5O0 7.350 6.000 6.000 6.050~9.450 板厚（mm） 130 120 110 110 120 砼强度 C35 C35 C30 C30 C30 轴线范围 （注：表中均为顶板厚度与强度） 附10号仓库及交易中心平面及剖面图：

10号仓库9.0标高建筑平面图

10号仓库剖面图

交易中心屋顶建筑平面图

交易中心剖面图

第三章 施工、劳动力计划

3.1 施工进度计划

本工程分为交易展示中心及10号仓库两个单体，10号仓库含局部地下室，地下室结构施工在一层结构之后，初始结构施工时间为2011年11月20日，三层结构封顶时间为2012年4月27日，在这160天时间内涉及到高支模的相关搭设、监测、保护、拆除等各项工作；交易展示中心地下二层，地上三层，地下二层结构施工时间为2012年2月22日，三层结构封顶时间为2012年10月25日，共247天，期间需注意高支模的设计、搭设、监护、拆除等专项内容。 3.2 材料准备及要求 3.2.1材料周转

本工程所需模板、木方的材料周转计划如下表： 序号 1 2 3 4 材料 模板 木方 钢管 扣件 数量 400㎡ 1800m3 2900t 43.5万个 备注 18厚优质九层板 100×50mm Φ48×3.5 直角扣件、对接扣件、十字扣件 3.2.2材料技术要求

1、本工程高大支模施工全部采用钢管脚手架（扣件式）搭设支撑体系。支模的纵横杆、内外立杆等均选用Ф48×3.5钢管（计算书按Φ48×3.0mm），模板采用18厚木模，背楞方木尺寸为50×100mm（计算书按50×90mm），梁底顶撑为可调节U形钢支托。所有材料必须具备相应合格证书，并按规范要求进行现场验收，检验合格后方可投入使用。

2、杆件材质要求：钢管应符合国家标准BG/T13293或BG/T3092。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹分层和硬弯，两端面切斜的偏差<1.7mm；壁厚允许偏差-0.35mm，外径允许偏差<-0.5mm，且必须涂防锈漆进行防锈处理，钢管内外两面的锈蚀深度之和不得>0.50mm，且必须涂防锈漆进行防锈处理。对于新管还同时必须具备产品质量合格证和钢管材质检验报告。钢管上严禁打孔。

3、扣件为杆件的连接件，用可煅铸铁铸造，扣件不得有裂纹，并将影响其 外观质量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴和面必须严格整形， 应保证与钢管扣件接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面 间隙应小于1mm；当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm；新进

的扣件必须有产品质量合格证，生产许可证和专业检测单位测试报告。扣件材质 应符合国家标准GB1583，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。

4、顶托必须逐个检查，对存在螺纹滑丝等现象的一律不得使用。方木开裂 破损的一律不得使用。对高大支模中使用的模板、方木、钢管等材料，使用过一定周期不能确保符合原有力学性能的情况下，要选样做破坏性力学试验，确定能够满足使用承载。 3.3 设备要求

木工圆锯、木工平刨、压刨、手提电锯、手提压刨、打眼电钻、线坠、靠尺板、方尺、铁水平、撬棍等各种设备机具均准备到位，正式使用前试用调整，并及时保养维修。 3.4 技术准备

施工前编制有针对性的高支模施工方案，提供高支模施工技术保障；明确项目工程、质量、安全、物质等各部门施工管理人员任务与责任。同时组织人员认真熟悉方案，结合本工程的特点，制定详细的施工计划，并做好施工前三级技术安全交底，搞好上岗人员的培训工作。 3.5 测量定位

（1）轴线、模板边线放线：用经纬仪引测建筑物的边柱或墙轴线，并以该轴线为起点，引出其他各条轴线。根据施工图弹出模板边线及水平检测线，以便于模板的安装及校正。

（2）水平标高控制：根据模板实际施工要求用水准仪把建筑水平标高直接引测到模板安装位置，也可引测到其他过度引测点，并办好预检手续。 3.6 劳动力准备

（1）根据现场管理需要，项目部安排专职安全管理人员对现场模板架体支设进行监督。监督小组主要成员为项目安全部全体成员、分管工长及相关技术人员。 （2）做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。

第四章 施工工艺技术及检查验收

4.1 板高支模设计

（1） 4.5~8m楼层板高支模设计 部位 层高板厚（m） （mm） 110 搭设方式 双面覆模胶合板（18mm）×小木枋次楞（50mm×100mm~@200）+φ48双钢管主楞+可调U托+满堂架钢管支撑体系，顶部螺杆伸出钢管顶部不大于200mm，距楼面200mm高设一道扫地杆，立杆底端布设300mm×50mm垫板，10号仓库立杆纵横向间距0.9m（交易中心间距0.8m），步距1.5m。纵横每十排立杆加设一道剪刀撑，剪刀撑斜杆与楼层面夹角为45°～60°。满堂架体系和先浇筑的柱体或墙结构拉紧顶牢，梁板下立杆纵横成行，水平横杆全部贯通；板下支撑体系水平杆全部延伸到梁下与梁下立杆或水平杆连接，确保支撑体系的整体稳定性。 交易中心6.00 一、二层 交易中心负一层 10号仓库三层 10号仓库二层 7.35 6.55- 7.99 6.55 120 130 10号仓库局部地下7.40 180 室 （2）10号仓库一层及交易中心三层板高支模设计 部位 层高（m） 板厚（mm） 搭设方式 双面覆模胶合板（18mm）×小木枋次楞（50mm×100mm~@200）+φ48双钢管主楞+可调U托+满堂架钢管交易支撑体系。顶部螺杆伸出钢管顶部不大于200mm，距楼中心6.05~9.板厚130 面200mm高设一道扫地杆，立杆底端布设300mm×50mm屋面45 垫板，10号仓库立杆纵横向间距0.9m（交易中心间距板 0.8m），步距1.5m。满堂模板支架四边与中间每隔十排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，并在剪刀撑顶部、底部及中部设置水平剪刀撑。剪刀撑斜杆与楼层面夹角10为45°～60°，同时在剪刀撑之间加设之字撑。满堂号仓8.95 板厚120 架体系和先浇筑的柱体或墙结构拉紧顶牢，梁板下立库一杆纵横成行，水平横杆全部贯通；板下支撑体系水平层板 杆全部延伸到梁下与梁下立杆或水平杆连接，确保支撑体系的整体稳定性。 10号仓库8.95m标高板典型高支模布置：

10号仓库8.95标高满堂架搭设剖面图

交易中心屋面板典型高支模布置：

交易中心坡屋面满堂架搭设剖面图

4.2 梁高支模设计 4.2.1梁截面统计分析

分析本工程10号仓库及交易中心各平面图梁布置情况，对梁截面进行统计，得到支模高度大于8m，以及8m以下但线荷载超过15KN/m，需验算并经专家论证的梁截面统计表如下：

表一：层高超过8m，线荷载未超过15KN/m

部位 梁截面(mm) 板厚层高(m) (mm) 8.95 部位 一层 （15条框架梁KL1~KL15,23条次梁L1~L23） 10号400×950、350×900、400×850、350×850、130 仓库 200×950、200×800、200×600 （34条屋面框架梁WKL1~WKL34,47条次梁L1~L47） 交易400×1000、300×1000、500×700、400×700、120 中心 400×900、500×900、500×800、400×800、300×800、250×800、300×700、250×700、300×600、200×600 表二：层高超过8m，线荷载超过15KN/m

部位 梁截面(mm) 6.05~9.45 三层 板厚层高(m) (mm) 8.95 6.05~9.45 部位 一层 三层 10号（15条KL,23条L） 130 仓库 550×1100、550×950 （34条WKL,47条L） 交易800×1200、400×1200、600×1000、600×800、120 中心 500×800 表三：层高小于8m，线荷载超过15KN/m

部位 梁截面(mm) 板厚层高(m) (mm) 180 120 130 120 7.40 3.5 6.55 6.55~7.99 部位 局部地下室 夹层 二层 三层 （框架梁KL1~KL8,11条次梁L1~L11） 600×950、600×1050、700×1050 （15条框架梁KL1~KL15,4条次梁L1~L4） 550×900、550×950 10号（15条框架梁KL1~KL15,23条次梁L1~L23） 仓库 550×1100、550×950 （15条屋面框架梁WKL1~WKL15,23条次梁L1~L47） 400×1100、400×950 （51条框架梁KL1~KL51,63条次梁L1~L63） 700×1900、700×1000、500×1000 （55条框架梁KL1~KL55,46条次梁L1~L46） 700×1000、500×1000 （22条框架梁KL1~KL22,23条次梁L1~L23） 700×1000、600×1000、500×1000 交易（30条框架梁KL1~KL30,4次梁L1~L48） 中心 600×1000、500×1000、600×900、500×900、600×800 （32条框架梁KL1~KL32,81条次梁L1~L81） 600×1000、500×1000 （3框架梁KL1~KL38,81条次梁L1~L81） 600×1000、500×1000、600×900、500×900、600×800 4.2.2梁搭设综述

120 120 120 120 110 110 4.45 3.80 3.50 7.35 6.00 6.00 负二层 夹层 -0.35局部 负一层 一层 二层 方案综述：针对上述统计，综合考虑，选取典型梁截面进行高支模设计验算。本工程高支模均采用Φ48×3.5mm钢管搭设满堂脚手架支撑体系，步距1500mm，梁底木方小楞50×100mm间距250mm，梁两侧立杆间距为1m。

1、对于200×（600，700,800，950），250×（700，800），300×（600，650,700，800,850，1000），350×（850，900），梁底无立杆，两侧立杆用双扣件连接。 2、对于400×（700,750,900,950,1000,1050，1100，1200），500×（600,800，900mm，1000），550×（900，950，1100）梁底增设一排立杆，两侧立杆双扣件连接。梁跨度方向立杆间距为相应楼板纵横距的1/2（500mm或450mm）。 3、对于600×（700，800，950mm，1000mm，1050mm，1400），700×（1000，1050，1900mm），800×（1000，1200）梁底增设两排立杆，跨度方向间距450~500mm，梁两侧立杆与支撑大横杆双扣件连接。同时，扫地杆距基面200mm，顶托螺杆伸出顶部钢管不大于200mm，沿梁跨度方向于梁两测立柱下设置剪刀撑，并与周边柱按规范要求设置拉结措施。 4.2.3典型梁具体搭设

（1）300×1000梁高支模设计

梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为450，步距1.5m；梁底50×100mm木枋次楞间距250mm，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500，梁侧次愣采用50×100mm，木枋间距250mm，采用Φ12对拉螺杆支撑，首排距离梁底200、沿梁高间距300共3道，纵向间距500设置，支设

1道45°～60°斜撑顶住与板相连的上口模板。其梁高支模设计如下：

300×1000梁

（2）350×900梁高支模设计

梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为450，步距1.5m；梁底50×100mm木枋次楞间距250mm，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500，梁侧次愣采用50×100mm，木枋间距250mm，采用Φ12对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距300共2道，纵向间距500设置，支设1道45°～60°斜撑顶住与板相连的上口模板。其梁高支模设计如下：

350×900mm

（3）400×1200梁高支模设计

梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为450，步距1.5m；梁底50×100mm木枋次楞间距250mm，梁底采用一道承重立杆，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500，梁侧次愣采用50×100mm，木枋间距250mm，梁侧模采用Φ14对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距350共三道，纵向间距500设置，支设1道45°～60°斜撑顶住与板相连的上口模板。其梁高支模设计如下：

400×1200mm

（4）550×1100梁高支模设计

梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为450，步距1.5m；梁底50×100mm木枋次楞间距250mm，梁底采用一道承重立杆，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500，梁侧次愣采用50×100mm，木枋间距250mm，梁侧模采用Φ14对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距300共3道螺杆，纵向间距500设置，支设1道45°～60°斜撑顶住与板相连的上口模板。其梁高支模设计如下：

550×1100mm

（5）700×1900梁高支模设计

梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为500，步距1.5m；梁底50×100mm木枋次楞间距250mm，梁底采用两道承重立杆，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500，梁侧次愣采用50×100mm，木枋间距250mm，梁侧模采用Φ14对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距350共

5道螺杆，纵向间距500设置，支设1道45°～60°斜撑顶住与板相连的上口模板。其梁高支模设计如下：

700×1900mm

（6）800×1200梁高支模设计

梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为450，步距1.5m；梁底50×100mm木枋次楞间距250mm，梁底采用两道承重立杆，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500，梁侧次愣采用50×100mm，木枋间距250mm，梁侧模采用Φ14对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距350共3道螺杆，纵向间距500设置，支设1道45°～60°斜撑顶住与板相连的上口模板。其梁高支模设计如下：

800×1200mm

梁立面及剖面图双扣件节点图

4.3 柱高支模设计

本工程柱有多种截面形式，其中最大柱截面为1000×1000mm。统计所得柱截面表如下所示：。 部位 1000×1000 10号1000×1000 仓库 800×800、800×1000、1000×1000、500×600 800×800、800×1000、1000×1000、500×600 800×800、800×1000、600×600 柱截面(mm) 柱高(m) 7.40 8.95 6.55 6.55~7.99 7.35 800×1000、1000×1000、400×500、600×600 6.00 交易800×800、中心 800×800、800×1000、1000×1000、400×500、600×600 6.00 800×800、800×1000、1000×1000、600×600 6.05~8.03 综上，柱模板采用18mm厚木胶合板为面板，50mm×100mm木枋为龙骨，间距200mm采用Φ48×3.5钢管加固体系，间距为400mm。为有效控制柱模垂直度，加钢管斜撑，支撑在基础底板预埋钢筋或满堂架上。

柱模板支设体系 400mm×500mm、500×600、600×600、 800×800、800×1000、1000×1000柱模板支设 （18厚胶合板为面板，50mm×100mm木枋为龙骨，间距200mm采用Φ48×3.5钢管加固体系，间距为400mm，纵横向均采用一根Φ14对拉螺杆拉结） 4.4 墙高支模设计

本工程交易展示中心外墙厚度有500、400、500、150mm四种，10号仓库局部地下室外墙厚度有500、400、350mm三种。地下室为剪力墙结构，地上墙体为砌体结构。墙模板最高支设高度为7.4m，及10号仓库局部地下室；交易中心地下一层墙模板支设高度为7.35m。此处选取交易中心地下一层进行墙模板设计，因支模高度小于8m，不对高支模进行验算。

交易中心地下一层墙模板，采用18厚木模，竖向次背楞采用50×100木枋加固，距离为中到中250mm，横向采用Φ48×3.5钢管加Φ14穿墙螺杆对拉，间距500×500mm。

墙加固支撑应与满堂架相连成一整体，内外墙均撑落地撑，防止砼浇筑时墙模偏位，支撑横距1500mm，步距1000mm，支撑与满堂架的连接点不少于2点。

墙模板上口采用铁丝进行调节，使上口平直，确保墙模在施工中达到横平竖

直。墙模板转角及端部应加锁口以保证阳角质量，防止爆模。

墙模板安装结束后，应检查其垂直度、平整度，调节墙体落地斜撑和穿墙螺杆来调整墙模板的平直度，通墙拉线进行调节，要求落地斜撑与连接满堂架的横撑形成三角形受力，保证支撑牢固。

18厚模板护壁墙体止水螺杆铁片50×50×350×100木枋3形卡前四道双螺帽Φ48×3.5反拉钢管@1500Φ48×3.5双钢管21Φ14对拉螺杆@550×6002-3道斜撑顶撑@1000×1000预埋钢筋头@15003形卡双螺帽2Φ48×3.5钢管Φ14止水螺杆外墙模板搭设图止水螺杆铁片50×50×3Φ14止水螺杆铁片30×30×5木块50×50×1818厚模板焊接50×100木枋12地下室外墙支设示意图

4.5 脚手架搭设

放线→放置纵向扫地杆→自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆也与立杆固定，每边竖起3~4根立杆后，随即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段→按上述要求依次向前搭设，直至第一步支撑架交圈完成→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆，并随搭设进行设置剪刀撑。 4.6 支撑架构造要求 1、立杆

（1）必须设置纵横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。

（2）立杆应采用对接接头，且接头位置不应设置在同步内，同步内隔一根立

杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500；各接头中心至柱节点的距离不宜大于步距的1／3。

（3）钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的1／300，且控制在50mm以内。 （4）每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。 2、纵向水平杆

（1）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1／3。

（2）搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100。 3、剪刀撑

满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道由下至上的竖向连续式纵向剪刀撑,剪刀撑数量不得少于两道且支撑主梁的立柱下必须设置剪刀撑。每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°~60°之间；

剪刀撑跨越立杆的最多根数

剪刀撑斜杆与地面的倾角 45° 50° 6 60° 5 剪刀撑跨越立杆的最多根数 7 对于10号仓库8.9m层高及交易中心9.45m层高位置满堂架，两端与中间每隔十排立杆在顶部、中部及下部各设置一道水平剪刀撑，剪刀撑斜杆与水平成45度。在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。 4、扣件

（1）对接扣件的开口应朝上或朝内；扣件螺栓方向尽量一致。 （2）扣件螺栓拧紧力矩控制在45-60N.m。

（3）在主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150。

（4）抗滑扣件间应顶紧，安装完毕应由专职安全、技术人员进行复核验收。 5、支撑地基

10号仓库二层梁板施工时，首层地面已经回填。为保证立杆基础承载力，

必须对地基进行夯实，打100mm厚C20混凝土垫层，并在每根立杆下垫14号槽钢，槽钢下铺木模板，保证架体不下沉。尤其对承台、地梁四周不方便夯实区域，采用小型蛙式打夯机进行夯实。具体做法见下图: 6、其它要求：

（1）整体性：梁立杆纵向水平拉杆两端可用钢管与已浇注的钢筋混凝土柱顶紧或抱箍扣接；横向水平拉杆可伸进次梁、板底支撑立杆并与其水平拉杆扣接。如图：

（2）施工顺序：高支模区域应先浇筑墙或柱体等竖向结构混凝土，待墙柱施工至梁底10cm处，再施工梁、板结构的模板、钢筋、混凝土工程。 （3）泵送管道不能依附于满堂脚手架上，只能依附柱身另搭设支撑架。 （4）混凝土浇筑前应对模板进行预堆载，确保后续浇筑安全性；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

（5）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件式脚手架规范》的要求。立杆支撑必须竖直（保证立杆轴心承载），禁止使用扭曲锈蚀严重的立杆，应采用对接扣件连接，禁止错接。立杆承载要贯通，禁止出现立杆传载到横杆，横杆再传递到立杆的情况（保证受力明确）。支撑必须保证横平竖直，成排成列，以保证横杆与每一根立杆能够用扣件连接。阴阳角应采用木坊进行定位，以保证线条平顺及防止出现胀模现场发生。

（6）顶托支座位置必须采用两根钢管并排传递承载的方式。顶托支撑插入长度应以保证顶托支撑稳定及不发生偏移为原则，一般以伸出长度不超过总长的1/3为宜。

（7）可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆遇顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步据处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。

（8）当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6-9m、竖向间距2-3m与建筑结构设置一个固节点。

（9）钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应在用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。

(10) 系

支撑体系利用已浇筑的墙柱通过刚性连接，拉紧顶牢，确保支撑体

稳定。如图所示：

柱与满堂架连接大样

4.7 高支模验收

（1）高支模搭设前应先按方案图进行放线，做出样板单元，经监理等相关部门验收合格后方可继续搭设。

（2）高支模安装完毕后，必须先由班组、项目部自检，再通知公司相关主管部门检查合格后，并报监理单位、质监站进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。

（3）高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。

第五章质量、安全保证措施 4.1 拆模控制

1、拆模时间

模板拆除均要以同条件混凝土试块的抗压强度报告为依据，填写拆模申请单，由专业工长和项目技术负责人签字后报送监理审批方可生效执行。

侧模：在混凝土强度能保证表面棱角不因拆除模板而受损坏后,方可拆除。 底模：构件跨度大于8m的混凝土强度达到设计强度的100%后，方可拆除。构件跨度小于8m的混凝土强度达到设计强度的75%后，方可拆除。预应力部位的拆模为达到设计要求的混凝土强度和预应力完成后拆除。

底模拆除表 序号 1 2 3 4 5 结构类型 板 梁 承重结构 悬臂梁 悬臂板 结构跨度（M） ≤2 >2≤8 >8 ≤2 >2 侧模拆除表 按设计强度百分率（%） 50 70 100 70 100 序号 1 2 2、拆模顺序

砼强度设计值 ≤C30 >C30 平均硬化气温在25度时的拆除时间 16小时 24小时 模板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板，先拆纵墙模板后拆横墙模板，先拆外墙模板，再拆内墙模板。

3、拆模施工

（1）梁板拆除：先将支撑上可调支托松下，使龙骨与模板分离，并让龙骨降至水平拉杆上，接着拆下全部边接模板的附件，再用铁钎撬动模板，使模板降下由龙骨支撑，拿下模板和龙骨。

（2）梁、柱模在确保表面不受损坏时方可进行拆除。先拆除斜撑，再拆除模板和对拉螺栓及附件，再用撬棍轻轻撬动模板，使之与砼分离。

（3）拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的构配件及时集中统一管理，并做相应的防护处理。

（4）拆除模板时，操作人员应站在安全的地方，拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。

4、拆除支撑体系注意事项

（1）拆除前应全面检查支撑体系的扣件连接、支撑体系等是否符合安全要求。 （2）拆除支撑应先清除其上的杂物及地面的障碍物。

（3）拆除作业应由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。水平拉杆要跟随立杆逐层拆除。

5、管理措施

（1）楼面顶架、模板安装前，应对班组进行全面的技术安全交底，对安装方法、搭设安装顺序、技术标准、质量安全要求等做好详细的技术交底工作。 （2）在支顶安装过程中，应设置防倾覆的临时措施，待其安装完毕且核正无误后才予以固定。 4.2 质量保证措施

（1）模板存放场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆放或在已组拼的模板上

堆放分散模板和配件。

（2）工作面己安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其他模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时依靠，以防止模板变形或产生垂直偏差。工作面己安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。

（3）墙体模板拆除时先拆除斜撑，再卸掉水平背楞，用撬棍轻轻撬动模板，使模板与砼脱离，不得用力过猛，特别是阴阳角及洞口模板。以免模板变形。

（4）楼板模板拆除时先拆除水平拉杆，然后拆除立杆。梁模板拆除时先拆除侧模，再拆底模，拆除时砼强度能保证其表面及棱角不因拆模受损坏。模板拆除时混凝土强度必须满足要求。

（5）方木堆放应整齐，按规格码放，下面垫上旧方木，下雨天要用塑料布盖上。由于胶合模板受潮膨胀，所以堆放地面要干燥，铺垫方木，下雨时，要及时覆盖，防止受潮。

（6）涂刷脱模剂应在木工作业场地进行，严禁在模板安装完毕后涂刷，防止污染钢筋。

（7）为保证结构位置断面准确，梁身平直，支模前应在砼表面弹出柱、梁构件边线控制线，故安装时带通线安装，放好支撑块。

（8）为防止保护层地过大或过小，应垫好保护层垫块。为保证结构物件位置细部尺寸，平整度符合要求，模板支完后应根据校核线进行检查校核。

（9）浇筑前应有专人护模，检查各扣件的坚固情况及剪力撑、山形卡等。随时发现问题随时解决，消险隐患。

（10）模拆除后，立即包上护角，并进行养护。 4.3 质量要求

模板要求内平面平整，接缝严密，防止漏浆，模板安装的允许偏差详见下表：

表1模板工程安装允许偏差表

轴线位分项项目 移 工艺标准3 mm 截面尺标高 寸 ±2 mm ±5 mm 3 mm 2 mm/2m 垂直度 平整度 相邻模板高低差 1mm 允许偏差 模板安装、预埋件及预留孔施工允许偏差见《模板安装、预埋件、预留孔允许偏差表》示。

表2模板安装、预埋件、预留孔允许偏差表

序号 项目 允许偏差（MM） 检查频率 范围 数量 4 检验方法 1 相邻两板表面高低差 刨光模板 不刨光模板 2 3 每个 构用尺量 2 表面平整度 刨光模板 不刨光模板 宽 柱、桩 梁、衍架 板 高 柱、桩 梁、衍架 板 长 柱、桩 梁、衍架 板 3 5 ±5 0、-10 0、-10 0、-5 0、-10 0、-10 0、-5 0、-5 0、-5 L/1500 件 4 用2m直尺量 3 模 内 尺 寸 1 用尺量 1 用尺量 1 用尺量 4 侧向弯曲 柱、桩 每1 沿构件全长梁、衍架 板 H/1000 L/2000且≯10 个构件 每个孔洞 1 拉线量取最大矢量 5 预留孔洞位置 预应力钢筋孔道 （梁端）3 其它 10 用尺量 6 预埋件 钢板联位置 3 2 每个预1 1 用尺量 用尺量 结板等 平面高度 螺栓锚筋等 位置 外露长度 4.4 安全架构 （1）安全管理体系

10 ±10 埋件 1 1 用水准仪量 用尺量 根据项目组织机构成立安全生产管理委员会，对安全生产实施统一领导，对保证安全生产的重大技术措施等问题进行决策。定期组织检查评比，制定奖罚制度，切实落实执行安全文明施工细则及奖罚制度。

项目设安全总监一名、专职安全员两名，各专业及生产班组按人数的多少设兼职安全员。各安全员在施工现场跟踪检查，发现安全隐患由兼职安全员向专职安全员报告，重大问题还须向项目生产经理汇报，并立即下达整改通知单，限期整改。项目安全员进行监督复查安全隐患的整改情况。 （2）安全管理成员

安全生产管理委员会成员组成： 委员会主任：毛江峰（项目经理

全面负责项目安全管理工作，统筹安排项目安全工作。 委员会副主任：贺凌熹（总工

负责现场安全管理，对项目应急预案进行相应深化工作，并明确各委员岗位职责。

负责现场安全生产过程监控，组织将应急预案反复向全体员工进行交底，并做好书面记录；对潜在事故或紧急情况发生时组织应急小组按应急预案实施抢救工作。

安全人员职称证、安全生产考核合格证书、特种作业资格证及其他相关证书见附件。

（3）方案编制及审核人员

编制人：贺一周，本科学历，土木工程专业，项目技术人员。 审核人：贺凌熹，本科学历，土木工程专业，中级职称，项目总工。 4.5 安全保证

1、金属扣件架搭设工程安全技术措施

（1）梁、板下脚手架沿梁方向两边设置剪刀撑，靠近地面的地方设置扫地杆，水平连接杆和剪刀撑的钢管类型同脚手架钢管。

（2）搭设前应严格进行钢管的筛选，凡严重锈蚀、薄壁。严重弯曲及裂变的杆件不宜采用。

（3）严重锈蚀、变形，螺栓螺纹已损坏的扣件不宜采用。

（4）建筑金属的拉杆，不宜采用铅丝攀拉，必须使用埋件形式的钢性材料。 （5）所有扣件紧固力矩，应达到4～5kg·m。

（6）同一立面的小横杆，应对等交错设置，同时立杆上下对直。

（7）斜杆接长，不宜采用对接扣件。应采用叠交方式，二只回转扣件接长，搭接距离视二只扣件间隔不少于0.4m。 2、模板工程安全技术措施

（1）进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。安全带应高挂低用。

（2）经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。 （3）工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身

上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。

（4）安装与拆除模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。

（5）高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。 （6）二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。高空拆模时，应有专人指挥。并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。

（7）模板支架在施工中，严禁集中超负荷堆放钢筋、混凝土、机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系坍塌。

（8）支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。 （9）模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的顶留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。

（10）拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。

（11）高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及高跟鞋作业。 （12）装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防上上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。 （13）拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。

4.6 检测、监测措施

（1）班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行

安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。

（2）高支模日常检查，巡查重点部位：

1）杆件的设置和连接、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。 2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。 3）连接扣件是否松动。

4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。 5）施工过程中是否有超载现象。 6）安全防护措施是否符合规范要求。 7）支架与杆件是否有变形的现象。

（3）监测点布设

每隔10~15m间距各布设1个监测剖面。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和变形监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。

（4）监测频率：

在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次；在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测。监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高支模使用时间至混凝土达到设计强度的85%以上。 4.7 应急措施

在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。

火警：119：110医疗：120交通：122 5.7.1应急救援机构

项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由项目产经理担任，副组长由技术负责人担任，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员组成，公司本部设置相应的应急救援指挥部。

项目部应急救援小组成员名单为： 组长：毛江峰 副组长：贺凌熹

组员：陈江、高文艺、陈永明、郑延 5.7.2应急救援机构职责

(1)负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。

(2)负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。

(3)进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。

(4)当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得部门的帮助。

5.7.3应急救援工作程序

(1)当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得部门的帮助。

(2)由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。

(3)事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。

(4)事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。

(5)事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查

(6)项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。

（7）规划应急线路，确定医院位置，便于事故发生后及时送治。

线路 线路一 医院名称 深圳龙岭医院 医院地址 龙华民治大道88号 行程：1.4公里 深圳市宝安区 行程：1.6公里 深圳市宝安区 行程：1.4公里 急诊电话 0755- 线路二 龙岭门诊部 线路三 深圳温海翔诊所 0755- 5.7.4应急救援装备

应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。

5.7.5应急救缓药品

(1)外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包。

(2)服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。 5.7.6应急救援措施 (1)物体打击急救措施

当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。

1)发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。 2)在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。

3)观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20Ο，尽快送医院进行抢救治疗。

4)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。

遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。

5)防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎； 污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。

6)在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。

(2)高空坠落急救措施

当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。 1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20о，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。

2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。

遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。

3)颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。

4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。

5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。

6)复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。

7)周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。

①遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折

和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。

a．一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9％Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。

b．加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。

c．止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上1／2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1／3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。

②动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。

(3)坍塌事故急救措施

1)应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。

2)发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。

3)分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。

4)当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。

5)项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。

6)在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。

7)急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。

8)当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。

(4)触电事故急救措施

1)当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。

2)隔离电源方法： ①断开电源开头；

②使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体； ③用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。

3)抢救方法:

①口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）

A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。

B、一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。

C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。 D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。 ②胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）

A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。

B、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。

C、掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜

D、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。

③如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。

④人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。

(5)火灾事故急救措施

1)事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故

现场的电源。

2)事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。

3)发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。

①火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。

②火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。

4)火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。

第六章文明施工措施

（1）现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站，做到工完场清。 （2）夜间现场停止模板加工和其他模板作业。

（3）整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。

（4）施工现场严禁吸烟，注意木工棚内防火。

（5）模板加工场必须配置干粉灭火器。

第七章计算书及相关附图

1.1 高支模布置说明

本方案高支模计算书主要计算构件如下表： 项目 梁 梁 梁 梁 梁 梁 板 板 柱 柱 部位 10号仓库8.95m梁 交易中心9.45m梁 10号仓库8.95m梁 交易中心9.45m梁 交易中心4.45m梁 交易中心9.45m梁 10号仓库8.95m板 交易中心9.45m屋面板 交易中心9.45m柱 交易中心9.45m柱 结构尺寸 350×900mm 300×1000mm 550×1100mm 400×1200mm 700×1900mm 800×1200mm 厚130mm 厚120mm 600×600mm 1000×1000mm 层高 8.95m 9.45m 8.95m 9.45m 4.45m 9.45m 8.95m 9.45m 9.45m 9.45m 跨度 11.6×11.2m 10.6×10.2m 11.6×11.2m 10.6×10.2m 10.6×10.2m 10.6×10.2m 11.6×11.2m 10.6×10.2m 10.6×10.2m 10.6×10.2m 1.2 搭设形式及简图

板厚（mm） 搭设方式 双面覆模胶合板（18mm）×小木枋次楞（50mm×100mm~@200）+φ48双钢管主楞+可调U托+满堂架钢管支撑体系。顶部螺杆伸出钢管顶部不大于200mm，距楼面200mm高设一道扫地杆，立杆底端布设300mm×50mm垫板，10号仓库立杆纵横向间距0.9m，交易中心立杆纵横向间距0.8m，步距1.5m。满堂模板支架四边与中间每隔十排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，并在剪刀撑顶部、底部及中部设置水平剪刀撑。剪刀撑斜杆与楼层面夹角为交易 10号仓库中心120mm 130mm 45°～60°，同时在剪刀撑之间加设之字撑。满堂架体系和先浇筑的柱体或墙结构拉紧顶牢，梁板下立杆纵横成行，水平横杆全部贯通；板下支撑体系水平杆全部延伸到梁下与梁下立杆或水平杆连接，确保支撑体系的整体稳定性。 梁截面 梁模支撑设计 梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为450，步距1.5m；梁底50×100mm木枋次楞间距250mm，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500，梁侧次200×（600，700,800，950），250×（700，800），300×（600，愣采用50×100mm，木 650,700，800,850，1000） 枋间距250mm，采用Φ12对拉螺杆支撑，首排距离梁底200、沿梁高间距300共3道，纵向间距500设置，支设1道45°～60°斜撑顶住与板相连的上口模板。 梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为450，步距1.5m；350×（850，900） 梁底50×100mm木枋次楞间距250mm，主楞采用单钢管与立杆双扣布置简图 件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500，梁侧次愣采用50×100mm，木枋间距250mm，采用Φ12对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距300共2道，纵向间距500设置，支设1道45°～60°斜撑顶住与板相连的上口模板。 梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为450，步距1.5m；梁底50×100mm木枋次楞间距250mm，梁底采用一道承重立杆，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞400×（700,750,900,950,1000,1050，采用双钢管@500，梁 1100，1200），500×（600,800，侧次愣采用50×900mm，1000）， 100mm，木枋间距250mm，梁侧模采用Φ14对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距350共三道，纵向间距500设置，支设1道45°～60°斜撑顶住与板相连的上口模板。 梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为450，步距1.5m；梁底50×100mm木枋次楞间距250mm，梁底采用一道承重立杆，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500，梁550×（900，950，1100） 侧次愣采用50×100mm，木枋间距250mm，梁侧模采用Φ14对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距300共3道螺杆，纵向间距500设置，支设1道45°～60°斜撑顶住与板相连的上口模板。 梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为500，步距1.5m；600×（700，800，950mm，1000mm，1050mm，1400），700×（1000，1050，1900mm）， 梁底50×100mm木枋次楞间距250mm，梁底采 用两道承重立杆，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500，梁侧 次愣采用50×100mm，木枋间距250mm，梁侧模采用Φ14对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距350共5道螺杆，纵向间距500设置，支设1道45°～60°斜撑顶住与板相连的上口模板。 梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为450，步距1.5m；梁底50×100mm木枋次楞间距250mm，梁底采用两道承重立杆，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧模主楞采用双钢管@500，梁侧800×（1000，1200） 次愣采用50×100mm，木枋间距250mm，梁侧模采用Φ14对拉螺杆拉结，首排距离梁底200、沿梁高间距350共3道螺杆，纵向间距500设置，支设1道45°～60°斜撑顶住与板相连的上口模板。 柱截面 400mm×500mm、500×600、600×600、 柱模支撑体系 18厚胶合板为面板， 布置简图 800×800、800×1000、1000×1000 50mm×100mm木枋为龙骨，间距200mm采用Φ48×3.5钢管加固体系，间距为400mm，纵横向均采用一根Φ14对拉螺杆拉结 1.3 板高支模计算

7.3.18.950m板高支模计算 一、参数信息:

1.模板支架参数

横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):8.95； 采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:可调托座； 2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500； 4.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000； 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 计算所用托梁材料为：钢管(双钢管):Φ48×3； 5.楼板参数

楼板的计算厚度(mm):130.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

二、模板面板计算:

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=100×1.82/6=cm3； I=100×1.83/12=48.6cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1=25×0.13×1+0.35×1=3.6kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2=2.5×1=2.5kN/m； 2、强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

其中：q=1.2×3.6+1.4×2.5=7.82kN/m 最大弯矩M=0.1×7.82×0.22=0.031kN·m； 面板最大应力计算值σ=31280/000=0.579N/mm2； 面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为0.579N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

3、挠度计算 挠度计算公式为 其中q=3.6kN/m 面板最大挠度计算值

v=0.677×3.6×2004/(100×9500×48.6×104)=0.008mm；

面板最大允许挠度[V]=200/250=0.8mm；

面板的最大挠度计算值0.008mm小于面板的最大允许挠度0.8mm,满足要求! 三、模板支撑方木的计算:

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6=83.33cm3； I=5×10×10×10/12=416.67cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1=25×0.2×0.13=0.65kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2=0.35×0.2=0.07kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： p1=2.5×0.2=0.5kN/m； 2.强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载

q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(0.65+0.07)+1.4×0.5=1.5kN/m；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.5×0.92=0.127kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.127×106/83333.33=1.52N/mm2； 方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为1.52N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

3.抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:V=0.6×1.5×0.9=0.845kN；

方木受剪应力计算值τ=3×0.845×103/(2×50×100)=0.253N/mm2； 方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.253N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

4.挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=0.72kN/m； 最大挠度计算值

ν=0.677×0.72×9004/(100×9500×4166666.667)=0.081mm；

最大允许挠度[V]=900/250=3.6mm；

方木的最大挠度计算值0.081mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,满足要求! 四、托梁材料计算:

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 托梁采用：钢管(双钢管):Φ48×3； W=8.98cm3； I=21.56cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.8kN；

托梁计算简图

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩Mmax=0.632kN·m； 最大变形Vmax=0.796mm； 最大支座力Qmax=7.699kN；

最大应力σ=632108.352/80=70.391N/mm2； 托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值70.391N/mm小于托梁的抗压强度设计值205N/mm,满足要求!

托梁的最大挠度为0.796mm小于900/150与10mm,满足要求! 五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容：

2

2

(1)脚手架的自重(kN)： NG1=0.138×8.95=1.239kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)： NG2=0.35×0.9×0.9=0.284kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3=25×0.13×0.9×0.9=2.633kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.155kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×0.9×0.9=3.5kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N=1.2NG+1.4NQ=10.0kN； 六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=10.0kN； φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到； i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm； A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2； W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3； σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)； [f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2； L0----计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算 l0=h+2a

k1----计算长度附加系数，取值为1.155；

u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.7； a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m； 上式的计算结果：

立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.2×2=1.9m；

L0/i=1900/15.9=119；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.458； 钢管立杆的最大应力计算值；σ=10088.616/（0.458×424）=51.952N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值σ=51.952N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0=k1k2(h+2a)

k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243；

k2--计算长度附加系数，h+2a=1.9按照表2取值1.015； 上式的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.015×(1.5+0.2×2)=2.397m； Lo/i=2397.126/15.9=151；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.305； 钢管立杆的最大应力计算值；σ=10088.616/（0.305×424）=78.013N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值σ=78.013N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！ 7.3.29.450m板高支模计算 一、参数信息:

1.模板支架参数

横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):9.45； 计算采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:可调托座； 2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500； 4.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000； 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 计算托梁材料为：钢管(双钢管):Φ48×3； 5.楼板参数

楼板的计算厚度(mm):120.00；

模板支架立面

图2楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算:

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=100×1.82/6=cm3； I=100×1.83/12=48.6cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1=25×0.12×1+0.35×1=3.35kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2=2.5×1=2.5kN/m； 2、强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5=7.52kN/m 最大弯矩M=0.1×7.52×0.22=0.03kN·m； 面板最大应力计算值σ=30080/000=0.557N/mm2； 面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为0.557N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

3、挠度计算 挠度计算公式为 其中q=3.35kN/m 面板最大挠度计算值

v=0.677×3.35×2004/(100×9500×48.6×104)=0.008mm；

面板最大允许挠度[V]=200/250=0.8mm；

面板的最大挠度计算值0.008mm小于面板的最大允许挠度0.8mm,满足要求! 三、模板支撑方木的计算:

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6=83.33cm3； I=5×10×10×10/12=416.67cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1=25×0.2×0.12=0.6kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2=0.35×0.2=0.07kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： p1=2.5×0.2=0.5kN/m； 2.强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(0.6+0.07)+1.4×0.5=1.504kN/m； 最大弯矩M=0.1ql=0.1×1.504×0.9=0.122kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.122×106/83333.33=1.462N/mm2； 方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为1.462N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

3.抗剪验算：

2

2

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:V=0.6×1.504×0.9=0.812kN；

方木受剪应力计算值τ=3×0.812×103/(2×50×100)=0.244N/mm2； 方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.244N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

4.挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=0.67kN/m； 最大挠度计算值

ν=0.677×0.67×9004/(100×9500×4166666.667)=0.075mm；

最大允许挠度[V]=900/250=3.6mm；

方木的最大挠度计算值0.075mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,满足要求! 四、托梁材料计算:

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 托梁采用：钢管(双钢管):Φ48×3； W=8.98cm3； I=21.56cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.4kN；

托梁计算简图

托梁计算弯矩图(kN·m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩Mmax=0.608kN·m； 最大变形Vmax=0.766mm； 最大支座力Qmax=7.404kN；

最大应力σ=607858.671/80=67.69N/mm2；

托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值67.69N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为0.766mm小于900/150与10mm,满足要求! 五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1=0.138×9.45=1.308kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)： NG2=0.35×0.9×0.9=0.284kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3=25×0.12×0.9×0.9=2.43kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.021kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×0.9×0.9=3.5kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N=1.2NG+1.4NQ=9.929kN； 六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=9.929kN； φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到； i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm； A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2； W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3； σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)； [f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2； L0----计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算 l0=h+2a

k1----计算长度附加系数，取值为1.155；

u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.7； a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m； 上式的计算结果：

立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.2×2=1.9m； L0/i=1900/15.9=119；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.458； 钢管立杆的最大应力计算值；σ=9928.656/（0.458×424）=51.128N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值σ=51.128N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0=k1k2(h+2a)

k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243；

k2--计算长度附加系数，h+2a=1.9按照表2取值1.017； 上式的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.017×(1.5+0.2×2)=2.402m； Lo/i=2401.849/15.9=151；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.305； 钢管立杆的最大应力计算值；σ=9928.656/（0.305×424）=76.776N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值σ=76.776N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！ 1.4 梁高支模计算书

7.4.18.95m梁（350×900mm）高支模计算

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m):0.35；梁截面高度D(m):0.90；

混凝土板厚度(mm):130.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.45； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20； 立杆步距h(m):1.50；

梁支撑架搭设高度H(m)：8.95；梁两侧立杆间距(m):1.00； 承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向； 计算采用的钢管类型为Φ48×3；

立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

2.荷载参数

模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):21.6；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0； 3.材料参数

木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；

面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0； 梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：500；次楞根数：4； 主楞竖向支撑点数量为：2； 支撑点竖向间距为：300mm； 穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0； 主楞合并根数：2；

次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度90mm； 二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得4.444h；

T--混凝土的入模温度，取30.000℃； V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m； β1--外加剂影响修正系数，取1.200； β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得51.204kN/m、21.600kN/m，取较小值21.600kN/m作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3； M--面板的最大弯距(N·mm)； σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×21.6=12.96kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2=1.4kN/m； q=q1+q2=12.960+1.400=14.360kN/m； 计算跨度(内楞间距):l=256.67mm；

面板的最大弯距M=0.1×14.36×256.6672=9.46×104N·mm；

222

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=9.46×10/2.70×10=3.504N/mm；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm；

面板的受弯应力计算值σ=3.504N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=21.6×0.5=10.8N/mm； l--计算跨度(内楞间距):l=256.67mm； E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4； 面板的最大挠度计算

值:ν=0.677×10.8×256.674/(100×9500×2.43×105)=0.137mm；

面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=256.667/250=1.027mm； 面板的最大挠度计算值ν=0.137mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.027mm，满足要求！ 四、梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×92×1/6=67.5cm3；

2

4

4

2

I=5×9×1/12=303.75cm；

内楞计算简图

（1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下:

其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M--内楞的最大弯距(N·mm)； W--内楞的净截面抵抗矩； [f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×21.6+1.4×2)×0.257=7.37kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；

内楞的最大弯距:M=0.1×7.37×500.002=1.84×105N·mm； 最大支座力:R=1.1×7.371×0.5=4.0kN； 经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.84×105/6.75×104=2.73N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=2.73N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.60×0.26=5.N/mm； E--内楞的弹性模量：10000N/mm2；

34

I--内楞的截面惯性矩：I=3.04×10mm； 内楞的最大挠度计算

值:ν=0.677×5.×500/(100×10000×3.04×10)=0.077mm；

内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；

内楞的最大挠度计算值ν=0.077mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.0kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.0； 外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3； 外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；

外楞计算简图 外楞弯矩图(kN·m) 外楞变形图(mm)

（1）.外楞抗弯强度验算

其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2) M--外楞的最大弯距(N·mm)； W--外楞的净截面抵抗矩； [f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。

根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.601kN·m

4

6

外楞最大计算跨度:l=300mm； 经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=6.01×10/8.98×10=66.97N/mm；

外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=66.97N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.723mm 外楞的最大容许挠度值:[ν]=300/400=0.75mm；

外楞的最大挠度计算值ν=0.723mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=0.75mm，满足要求！ 五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

其中N--穿梁螺栓所受的拉力； A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；

f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 查表得：

穿梁螺栓的直径:12mm； 穿梁螺栓有效直径:9.85mm； 穿梁螺栓有效面积:A=76mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉

力:N=(1.2×21.6+1.4×2)×0.5×0.42=6.031kN。

5

3

2

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力N=6.031kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！ 六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=350×18×18/6=1.×104mm3； I=350×18×18×18/12=1.70×105mm4； 1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M--计算的最大弯矩(kN·m)；

l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm； q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1.2×（24.00+1.50）×0.35×0.90=9.kN/m； 模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.35×0.35=0.15kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3:1.4×2.00×0.35=0.98kN/m；

q=q1+q2+q3=9.+0.15+0.98=10.77kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×10.766×0.252=0.067kN·m； σ=0.067×106/1.×104=3.56N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=3.56N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=（(24.0+1.50)×0.900+0.35）×0.35=8.16KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm； E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:[ν]=250.00/250=1.000mm； 面板的最大挠度计算

值:ν=0.677×8.155×2504/(100×9500×1.70×105)=0.133mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.133mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=250/250=1mm，满足要求！ 七、梁底支撑木方的计算

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1=(24+1.5)×0.9×0.25=5.738kN/m； (2)模板的自重荷载(kN/m)：

q2=0.35×0.25×(2×0.9+0.35)/0.35=0.538kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.25=1.125kN/m； 2.木方的传递集中力验算：

静荷载设计值q=1.2×5.738+1.2×0.538=7.530kN/m； 活荷载设计值P=1.4×1.125=1.575kN/m； 荷载设计值q=7.530+1.575=9.105kN/m。

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×9×9/6=6.75×101cm3； I=5×9×9×9/12=3.04×102cm4； 3.支撑方木验算：

最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：

弯矩图(kN·m) 剪力图(kN) 变形图(mm)

方木的支座力N1=N3=1.593KN；

方木最大应力计算值：σ=0.657×10/67500=9.733N/mm；

方木最大剪力计算值：T=3×1.593×1000/(2×50×90)=0.531N/mm； 方木的最大挠度：ω=2.0mm；

方木的允许挠度:[ν]=1.000×1000/250=4.000mm； 方木最大应力计算值9.733N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！

方木受剪应力计算值0.531N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足要求！

方木的最大挠度ν=2.0mm小于方木的最大允许挠度[ν]=4.000mm，满足要求！

八、梁跨度方向钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1.梁两侧支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.593KN.

支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.15kN·m； 最大变形Vmax=0.086mm； 最大支座力Rmax=3.235kN；

2

62

最大应力σ=0.15×10/(4.49×10)=33.297N/mm； 支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm；

支撑钢管的最大应力计算值33.297N/mm小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度Vmax=0.086mm小于450/150与10mm,满足要求! 九、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=3.235kN； R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力：N1=3.235kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×8.95=1.387kN；

22

632

楼板的混凝土模板的自重：

N3=1.2×(1.00/2+(1.00-0.35)/2)×0.45×0.35=0.156kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=1.2×(1.00/2+(1.00-0.35)/2)×0.45×0.130×(1.50+24.00)=1.477kN；

N=3.235+1.387+0.156+1.477=6.2kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59； A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49； σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； [f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2； lo--计算长度(m)；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo=k1uh

k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7； 上式的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m； Lo/i=2945.25/15.9=185；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209； 钢管立杆受压应力计算值；σ=62.127/(0.209×424)=70.576N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=70.576N/mm小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm，满足要求！

7.4.29.45m梁（300×1000mm）高支模计算

2

2

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m):0.30；梁截面高度D(m):1.00；

混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.45； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；

立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00； 梁支撑架搭设高度H(m)：9.45；梁两侧立杆间距(m):1.00； 承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数:0； 计算采用的钢管类型为Φ48×3；

立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

2.荷载参数

模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):24.0；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0； 3.材料参数

木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm)：1.7；

面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0； 梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：500；次楞根数：4； 主楞竖向支撑点数量为：3； 支撑点竖向间距为：300mm，300mm； 穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0； 主楞合并根数：2；

次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度90mm； 二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按

2

22

200/(T+15)计算，得4.444h；

T--混凝土的入模温度，取30.000℃； V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； β1--外加剂影响修正系数，取1.200； β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别计算得51.204kN/m2、24.000kN/m2，取较小值24.000kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3； M--面板的最大弯距(N·mm)； σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；

按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×24=14.4kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2=1.4kN/m； q=q1+q2=14.400+1.400=15.800kN/m； 计算跨度(内楞间距):l=293.33mm；

面板的最大弯距M=0.1×15.8×293.3332=1.36×105N·mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.36×105/2.70×104=5.035N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=5.035N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=24×0.5=12N/mm； l--计算跨度(内楞间距):l=293.33mm； E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4； 面板的最大挠度计算

值:ν=0.677×12×293.334/(100×9500×2.43×105)=0.261mm；

面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=293.333/250=1.173mm； 面板的最大挠度计算值ν=0.261mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.173mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×92×1/6=67.5cm3； I=5×93×1/12=303.75cm4；

内楞计算简图

（1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下:

其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M--内楞的最大弯距(N·mm)； W--内楞的净截面抵抗矩； [f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×24+1.4×2)×0.293=9.27kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；

内楞的最大弯距:M=0.1×9.27×500.002=2.32×105N·mm； 最大支座力:R=1.1×9.269×0.5=5.098kN； 经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=2.32×105/6.75×104=3.433N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm；

内楞最大受弯应力计算值σ=3.433N/mm小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=24.00×0.29=7.04N/mm； E--内楞的弹性模量：10000N/mm2； I--内楞的截面惯性矩：I=3.04×106mm4； 内楞的最大挠度计算

值:ν=0.677×7.04×5004/(100×10000×3.04×106)=0.098mm；

内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；

内楞的最大挠度计算值ν=0.098mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力5.098kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.0； 外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3； 外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；

外楞计算简图 外楞弯矩图(kN·m)

2

2

2

外楞变形图(mm)

（1）.外楞抗弯强度验算

其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm) M--外楞的最大弯距(N·mm)； W--外楞的净截面抵抗矩； [f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。

根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.51kN·m 外楞最大计算跨度:l=300mm； 经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=5.10×105/8.98×103=56.772N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=56.772N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.272mm 外楞的最大容许挠度值:[ν]=300/400=0.75mm；

外楞的最大挠度计算值ν=0.272mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=0.75mm，满足要求！ 五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

其中N--穿梁螺栓所受的拉力； A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；

2

f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm； 查表得：

穿梁螺栓的直径:12mm； 穿梁螺栓有效直径:9.85mm； 穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×24+1.4×2)×0.5×0.35=5.53kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.53kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！ 六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=300×18×18/6=1.62×104mm3； I=300×18×18×18/12=1.46×105mm4； 1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M--计算的最大弯矩(kN·m)；

2

l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm； q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1.2×（24.00+1.50）×0.30×1.00=9.18kN/m； 模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.35×0.30=0.13kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3:1.4×2.00×0.30=0.84kN/m；

q=q1+q2+q3=9.18+0.13+0.84=10.15kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×10.146×0.252=0.063kN·m； σ=0.063×106/1.62×104=3.914N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=3.914N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=（(24.0+1.50)×1.000+0.35）×0.30=7.76KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm； E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:[ν]=250.00/250=1.000mm； 面板的最大挠度计算

值:ν=0.677×7.755×250/(100×9500×1.46×10)=0.148mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.148mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=250/250=1mm，满足要求！ 七、梁底支撑木方的计算

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1=(24+1.5)×1×0.25=6.375kN/m； (2)模板的自重荷载(kN/m)：

q2=0.35×0.25×(2×1+0.3)/0.3=0.671kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.25=1.125kN/m； 2.木方的传递集中力验算：

静荷载设计值q=1.2×6.375+1.2×0.671=8.455kN/m； 活荷载设计值P=1.4×1.125=1.575kN/m； 荷载设计值q=8.455+1.575=10.030kN/m。

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×9×9/6=6.75×101cm3； I=5×9×9×9/12=3.04×102cm4； 3.支撑方木验算：

4

5

最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：

弯矩图(kN·m) 剪力图(kN) 变形图(mm)

方木的支座力N1=N3=1.505KN；

方木最大应力计算值：σ=0.639×106/67500=9.473N/mm2；

方木最大剪力计算值：T=3×1.505×1000/(2×50×90)=0.502N/mm2； 方木的最大挠度：ω=1.978mm；

方木的允许挠度:[ν]=1.000×1000/250=4.000mm； 方木最大应力计算值9.473N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！

方木受剪应力计算值0.502N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足要求！

方木的最大挠度ν=1.978mm小于方木的最大允许挠度[ν]=4.000mm，满足要求！

八、梁跨度方向钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1.梁两侧支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.505KN.

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.141kN·m； 最大变形Vmax=0.082mm； 最大支座力Rmax=3.0kN；

最大应力σ=0.141×106/(4.49×103)=31.439N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值31.439N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度Vmax=0.082mm小于450/150与10mm,满足要求! 九、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=3.0kN； R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力：N1=3.0kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×9.45=1.4kN； 楼板的混凝土模板的自重：

N3=1.2×(1.00/2+(1.00-0.30)/2)×0.45×0.35=0.161kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=1.2×(1.00/2+(1.00-0.30)/2)×0.45×0.120×(1.50+24.00)=1.405kN；

N=3.0+1.4+0.161+1.405=6.084kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59； A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49； σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； [f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2； lo--计算长度(m)；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo=k1uh

k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7； 上式的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m； Lo/i=2945.25/15.9=185；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209； 钢管立杆受压应力计算值；σ=6083.587/(0.209×424)=68.651N/mm2； 钢管立杆稳定性计算σ=68.651N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

7.4.38.95m梁（550×1100mm）高支模计算

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m):0.55；梁截面高度D(m):1.10；

混凝土板厚度(mm):130.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.45； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；

立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00； 梁支撑架搭设高度H(m)：8.95；梁两侧立杆间距(m):1.00； 承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数:1； 采用的钢管类型为Φ48×3；

立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

2.荷载参数

模板自重(kN/m):0.35；钢筋自重(kN/m):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m):26.4；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0； 3.材料参数

木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；

面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0； 梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：500；次楞根数：4； 主楞竖向支撑点数量为：3； 支撑点竖向间距为：100mm，500mm； 穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓直径(mm)：M14；

主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0； 主楞合并根数：2；

次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度90mm；

2

2

23

二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得4.444h；

T--混凝土的入模温度，取30.000℃； V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.100m； β1--外加剂影响修正系数，取1.200； β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别计算得51.204kN/m2、26.400kN/m2，取较小值26.400kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm； M--面板的最大弯距(N·mm)； σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×26.4=15.84kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2=1.4kN/m； q=q1+q2=15.840+1.400=17.240kN/m； 计算跨度(内楞间距):l=323.33mm；

面板的最大弯距M=0.1×17.24×323.3332=1.80×105N·mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.80×105/2.70×104=6.675N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=6.675N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=26.4×0.5=13.2N/mm； l--计算跨度(内楞间距):l=323.33mm； E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；

3

I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm； 面板的最大挠度计算

值:ν=0.677×13.2×323.33/(100×9500×2.43×10)=0.423mm；

面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=323.333/250=1.293mm； 面板的最大挠度计算值ν=0.423mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.293mm，满足要求！ 四、梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×92×1/6=67.5cm3； I=5×93×1/12=303.75cm4；

内楞计算简图

（1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下:

其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M--内楞的最大弯距(N·mm)； W--内楞的净截面抵抗矩； [f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩：

4

5

4

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×26.4+1.4×2)×0.323=11.15kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；

内楞的最大弯距:M=0.1×11.15×500.00=2.79×10N·mm； 最大支座力:R=1.1×11.149×0.5=6.132kN； 经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=2.79×105/6.75×104=4.129N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=4.129N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=26.40×0.32=8.N/mm； E--内楞的弹性模量：10000N/mm2； I--内楞的截面惯性矩：I=3.04×106mm4； 内楞的最大挠度计算

值:ν=0.677×8.×5004/(100×10000×3.04×106)=0.119mm；

内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；

内楞的最大挠度计算值ν=0.119mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力6.132kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

2

5

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.0； 外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm； 外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；

外楞计算简图 外楞弯矩图(kN·m) 外楞变形图(mm)

（1）.外楞抗弯强度验算

其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2) M--外楞的最大弯距(N·mm)； W--外楞的净截面抵抗矩； [f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。

根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.613kN·m 外楞最大计算跨度:l=300mm； 经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=6.13×105/8.98×103=68.282N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=68.282N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.311mm 外楞的最大容许挠度值:[ν]=300/400=0.75mm；

3

外楞的最大挠度计算值ν=0.311mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=0.75mm，满足要求！ 五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

其中N--穿梁螺栓所受的拉力； A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；

f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 查表得：

穿梁螺栓的直径:14mm； 穿梁螺栓有效直径:11.55mm； 穿梁螺栓有效面积:A=105mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉

力:N=(1.2×26.4+1.4×2)×0.5×0.35=6.034kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力N=6.034kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！ 六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=550×18×18/6=2.97×10mm； I=550×18×18×18/12=2.67×10mm； 1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M--计算的最大弯矩(kN·m)；

l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm； q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1.2×（24.00+1.50）×0.55×1.10=18.51kN/m； 模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.35×0.55=0.23kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3:1.4×2.00×0.55=1.kN/m；

q=q1+q2+q3=18.51+0.23+1.=20.28kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×20.284×0.252=0.127kN·m； σ=0.127×106/2.97×104=4.269N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=4.269N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

5

4

4

3

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=（(24.0+1.50)×1.100+0.35）×0.55=15.62KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm； E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:[ν]=250.00/250=1.000mm； 面板的最大挠度计算

值:ν=0.677×15.62×2504/(100×9500×2.67×105)=0.163mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.163mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=250/250=1mm，满足要求！ 七、梁底支撑木方的计算

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1=(24+1.5)×1.1×0.25=7.012kN/m； (2)模板的自重荷载(kN/m)：

q2=0.35×0.25×(2×1.1+0.55)/0.55=0.437kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.25=1.125kN/m； 2.木方的传递集中力验算：

静荷载设计值q=1.2×7.013+1.2×0.437=8.940kN/m；

活荷载设计值P=1.4×1.125=1.575kN/m； 荷载设计值q=8.940+1.575=10.515kN/m。

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×9×9/6=6.75×101cm3； I=5×9×9×9/12=3.04×102cm4； 3.支撑方木验算：

最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：

弯矩图(kN·m) 剪力图(kN) 变形图(mm)

方木的支座力N1=N3=0.377KN，N2=5.029KN;

方木最大应力计算值：σ=0.209×106/67500=3.096N/mm2；

方木最大剪力计算值：T=3×5.029×1000/(2×50×90)=1.676N/mm2； 方木的最大挠度：ω=0.056mm；

方木的允许挠度：[ν]=1×103/2/250=2mm；

方木最大应力计算值3.096N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！

方木受剪应力计算值1.676N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足要求！

方木的最大挠度ν=0.056mm小于方木的最大允许挠度[ν]=2.000mm，

满足要求！

八、梁跨度方向钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1.梁两侧支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.377KN.

支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.035kN·m； 最大变形Vmax=0.02mm； 最大支座力Rmax=0.766kN；

最大应力σ=0.035×106/(4.49×103)=7.883N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值7.883N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度Vmax=0.02mm小于450/150与10mm,满足要求! 2.梁底支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=5.029KN.

支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.472kN·m； 最大变形Vmax=0.273mm； 最大支座力Rmax=10.209kN；

最大应力σ=0.472×106/(4.49×103)=105.087N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值105.087N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度Vmax=0.273mm小于450/150与10mm,满足要求! 九、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=10.209kN； R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力：N1=0.766kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×8.95=1.387kN； 楼板的混凝土模板的自重：

N3=1.2×(1.00/2+(1.00-0.55)/2)×0.45×0.35=0.137kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=1.2×(1.00/2+(1.00-0.55)/2)×0.45×0.130×(1.50+24.00)=1.298kN；

N=0.766+1.387+0.137+1.298=3.587kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59； A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49； σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； [f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2； lo--计算长度(m)；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo=k1uh

k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；

上式的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m； Lo/i=2945.25/15.9=185；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209； 钢管立杆受压应力计算值；σ=3587.208/(0.209×424)=40.48N/mm2； 钢管立杆稳定性计算σ=40.48N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力：N1=10.209kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×(8.95-1.1)=1.387kN； N=10.209+1.387=11.425kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59； A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49； σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； [f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2； lo--计算长度(m)；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo=k1uh

k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7； 上式的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m； Lo/i=2945.25/15.9=185；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209； 钢管立杆受压应力计算值；

σ=11425.497/(0.209×424)=128.933N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=128.933N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

7.4.49.45m梁（400×1200mm）高支模计算

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m):0.40；梁截面高度D(m):1.20；

混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.45； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；

立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00； 梁支撑架搭设高度H(m)：9.45；梁两侧立杆间距(m):1.00； 承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数:1； 采用的钢管类型为Φ48×3；

立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

2.荷载参数

模板自重(kN/m):0.35；钢筋自重(kN/m):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):28.8；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0； 3.材料参数

木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；

面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0； 梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：500；次楞根数：4； 主楞竖向支撑点数量为：3； 支撑点竖向间距为：350mm，350mm； 穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓直径(mm)：M14；

主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0； 主楞合并根数：2；

2

2

3

次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度90mm； 二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得4.444h；

T--混凝土的入模温度，取30.000℃； V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； β1--外加剂影响修正系数，取1.200； β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别计算得51.204kN/m2、28.800kN/m2，取较小值28.800kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3； M--面板的最大弯距(N·mm)； σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×28.8=17.28kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2=1.4kN/m； q=q1+q2=17.280+1.400=18.680kN/m； 计算跨度(内楞间距):l=360mm；

面板的最大弯距M=0.1×18.68×3602=2.42×105N·mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=2.42×105/2.70×104=8.966N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=8.966N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=28.8×0.5=14.4N/mm； l--计算跨度(内楞间距):l=360mm；

E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm；

I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm； 面板的最大挠度计算

值:ν=0.677×14.4×3604/(100×9500×2.43×105)=0.709mm；

面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=360/250=1.44mm； 面板的最大挠度计算值ν=0.709mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.44mm，满足要求！ 四、梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×92×1/6=67.5cm3； I=5×93×1/12=303.75cm4；

内楞计算简图

（1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下:

其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M--内楞的最大弯距(N·mm)； W--内楞的净截面抵抗矩； [f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。

4

2

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×28.8+1.4×2)×0.36=13.45kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；

内楞的最大弯距:M=0.1×13.45×500.002=3.36×105N·mm； 最大支座力:R=1.1×13.45×0.5=7.397kN； 经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=3.36×105/6.75×104=4.981N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=4.981N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=28.80×0.36=10.37N/mm； E--内楞的弹性模量：10000N/mm2； I--内楞的截面惯性矩：I=3.04×106mm4； 内楞的最大挠度计算

值:ν=0.677×10.37×5004/(100×10000×3.04×106)=0.144mm；

内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；

内楞的最大挠度计算值ν=0.144mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力7.397kN,

按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.0； 外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3； 外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；

外楞计算简图 外楞弯矩图(kN·m) 外楞变形图(mm)

（1）.外楞抗弯强度验算

其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2) M--外楞的最大弯距(N·mm)； W--外楞的净截面抵抗矩； [f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。

根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.74kN·m 外楞最大计算跨度:l=350mm； 经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=7.40×105/8.98×103=82.375N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=82.375N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.384mm

外楞的最大容许挠度值:[ν]=350/400=0.875mm；

外楞的最大挠度计算值ν=0.384mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=0.875mm，满足要求！ 五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

其中N--穿梁螺栓所受的拉力； A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；

f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 查表得：

穿梁螺栓的直径:14mm； 穿梁螺栓有效直径:11.55mm； 穿梁螺栓有效面积:A=105mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉

力:N=(1.2×28.8+1.4×2)×0.5×0.375=7.005kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力N=7.005kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！ 六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混

凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=400×18×18/6=2.16×10mm； I=400×18×18×18/12=1.94×105mm4； 1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M--计算的最大弯矩(kN·m)；

l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm； q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1.2×（24.00+1.50）×0.40×1.20=14.69kN/m； 模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.35×0.40=0.17kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3:1.4×2.00×0.40=1.12kN/m；

q=q1+q2+q3=14.69+0.17+1.12=15.98kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×15.976×0.252=0.1kN·m； σ=0.1×106/2.16×104=4.623N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=4.623N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

4

3

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=（(24.0+1.50)×1.200+0.35）×0.40=12.38KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm； E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:[ν]=250.00/250=1.000mm； 面板的最大挠度计算

值:ν=0.677×12.38×2504/(100×9500×1.94×105)=0.177mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.177mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=250/250=1mm，满足要求！ 七、梁底支撑木方的计算

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1=(24+1.5)×1.2×0.25=7.65kN/m； (2)模板的自重荷载(kN/m)：

q2=0.35×0.25×(2×1.2+0.4)/0.4=0.612kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.25=1.125kN/m； 2.木方的传递集中力验算：

静荷载设计值q=1.2×7.650+1.2×0.612=9.915kN/m； 活荷载设计值P=1.4×1.125=1.575kN/m； 荷载设计值q=9.915+1.575=11.490kN/m。

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×9×9/6=6.75×101cm3； I=5×9×9×9/12=3.04×102cm4； 3.支撑方木验算：

最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：

弯矩图(kN·m) 剪力图(kN) 变形图(mm)

方木的支座力N1=N3=0.165KN，N2=4.265KN;

方木最大应力计算值：σ=0.147×106/67500=2.179N/mm2；

方木最大剪力计算值：T=3×4.265×1000/(2×50×90)=1.422N/mm2； 方木的最大挠度：ω=0.03mm；

方木的允许挠度：[ν]=1×103/2/250=2mm；

方木最大应力计算值2.179N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！

方木受剪应力计算值1.422N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足要求！

方木的最大挠度ν=0.030mm小于方木的最大允许挠度[ν]=2.000mm，满足要求！

八、梁跨度方向钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1.梁两侧支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.165KN.

支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.016kN·m； 最大变形Vmax=0.009mm； 最大支座力Rmax=0.336kN；

最大应力σ=0.016×106/(4.49×103)=3.458N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值3.458N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度Vmax=0.009mm小于450/150与10mm,满足要求! 2.梁底支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=4.265KN.

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.4kN·m； 最大变形Vmax=0.231mm； 最大支座力Rmax=8.659kN；

最大应力σ=0.4×106/(4.49×103)=.127N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值.127N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度Vmax=0.231mm小于450/150与10mm,满足要求! 九、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=8.659kN； R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力：N1=0.336kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×9.45=1.4kN； 楼板的混凝土模板的自重：

N3=1.2×(1.00/2+(1.00-0.40)/2)×0.45×0.35=0.151kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=1.2×(1.00/2+(1.00-0.40)/2)×0.45×0.120×(1.50+24.00)=1.322kN；

N=0.336+1.4+0.151+1.322=3.273kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59； A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49； σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； [f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2； lo--计算长度(m)；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo=k1uh

k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7； 上式的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m； Lo/i=2945.25/15.9=185；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209； 钢管立杆受压应力计算值；σ=3273.045/(0.209×424)=36.935N/mm2； 钢管立杆稳定性计算σ=36.935N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力：N1=8.659kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×(9.45-1.2)=1.4kN； N=8.659+1.4=9.937kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59； A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49； σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； [f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2； lo--计算长度(m)；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo=k1uh

k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7； 上式的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m； Lo/i=2945.25/15.9=185；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209； 钢管立杆受压应力计算值；

σ=9936.979/(0.209×424)=112.135N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=112.135N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

7.4..45m梁（700×1900mm）高支模计算

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m):0.70；梁截面高度D(m):1.90；

混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；

立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.50； 梁支撑架搭设高度H(m)：4.45；梁两侧立杆间距(m):1.00； 承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数:2； 采用的钢管类型为Φ48×3；

立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑

承载力折减系数:0.80；

2.荷载参数

模板自重(kN/m):0.35；钢筋自重(kN/m):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):45.6；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0； 3.材料参数

木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；

面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0； 梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：500；次楞根数：7； 主楞竖向支撑点数量为：5；

支撑点竖向间距为：350mm，350mm，350mm，350mm； 穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓直径(mm)：M14；

主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；

2

3

主楞合并根数：2；

次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度90mm； 二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得4.444h；

T--混凝土的入模温度，取30.000℃； V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.900m； β1--外加剂影响修正系数，取1.200； β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别计算得51.204kN/m2、45.600kN/m2，取较小值45.600kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞（内龙骨）的根数为7根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续

梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3； M--面板的最大弯距(N·mm)； σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×45.6=27.36kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2=1.4kN/m； q=q1+q2=27.360+1.400=28.760kN/m； 计算跨度(内楞间距):l=296.67mm；

面板的最大弯距M=0.1×28.76×296.6672=2.53×105N·mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=2.53×105/2.70×104=9.375N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=9.375N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=45.6×0.5=22.8N/mm；

l--计算跨度(内楞间距):l=296.67mm； E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm；

I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm； 面板的最大挠度计算值:ν=0.677×22.8×296.674/(100×9500×2.43×105)=0.518mm；

面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=296.667/250=1.187mm； 面板的最大挠度计算值ν=0.518mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.187mm，满足要求！ 四、梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×92×1/6=67.5cm3； I=5×93×1/12=303.75cm4；

内楞计算简图

（1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下:

其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M--内楞的最大弯距(N·mm)； W--内楞的净截面抵抗矩；

4

2

[f]--内楞的强度设计值(N/mm)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×45.6+1.4×2)×0.297=17.06kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；

内楞的最大弯距:M=0.1×17.06×500.002=4.27×105N·mm； 最大支座力:R=1.1×17.0×0.5=9.385kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=4.27×105/6.75×104=6.32N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=6.32N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=45.60×0.30=13.53N/mm； E--内楞的弹性模量：10000N/mm2； I--内楞的截面惯性矩：I=3.04×106mm4；

内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×13.53×5004/(100×10000×3.04×106)=0.188mm；

内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；

内楞的最大挠度计算值ν=0.188mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！

2.外楞计算

2

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力9.385kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.0； 外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3； 外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；

外楞计算简图 外楞弯矩图(kN·m) 外楞变形图(mm)

（1）.外楞抗弯强度验算

其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2) M--外楞的最大弯距(N·mm)； W--外楞的净截面抵抗矩； [f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。

根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.939kN·m 外楞最大计算跨度:l=350mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=9.39×105/8.98×103=104.514N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=104.514N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.507mm 外楞的最大容许挠度值:[ν]=350/400=0.875mm；

外楞的最大挠度计算值ν=0.507mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=0.875mm，满足要求！ 五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

其中N--穿梁螺栓所受的拉力； A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；

f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 查表得：

穿梁螺栓的直径:14mm； 穿梁螺栓有效直径:11.55mm； 穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×45.6+1.4×2)×0.5×0.375=10.785kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力N=10.785kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！ 六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重

荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=700×18×18/6=3.78×104mm3； I=700×18×18×18/12=3.40×105mm4； 1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M--计算的最大弯矩(kN·m)；

l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm； q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1.2×（24.00+1.50）×0.70×1.90=40.70kN/m； 模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.35×0.70=0.29kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3:1.4×2.00×0.70=1.96kN/m；

q=q1+q2+q3=40.70+0.29+1.96=42.95kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×42.952×0.252=0.268kN·m； σ=0.268×106/3.78×104=7.102N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=7.102N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计

值[f]=13N/mm，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=（(24.0+1.50)×1.900+0.35）×0.70=34.16KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm； E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:[ν]=250.00/250=1.000mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.677×34.16×2504/(100×9500×3.40×105)=0.28mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.28mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=250/250=1mm，满足要求！ 七、梁底支撑木方的计算

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1=(24+1.5)×1.9×0.25=12.112kN/m； (2)模板的自重荷载(kN/m)：

q2=0.35×0.25×(2×1.9+0.7)/0.7=0.562kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.25=1.125kN/m；

2

2.木方的传递集中力验算：

静荷载设计值q=1.2×12.113+1.2×0.563=15.210kN/m； 活荷载设计值P=1.4×1.125=1.575kN/m； 荷载设计值q=15.210+1.575=16.785kN/m。

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×9×9/6=6.75×101cm3； I=5×9×9×9/12=3.04×102cm4； 3.支撑方木验算：

最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变

形图如下： 弯矩图(kN·m) 剪力图(kN) 变形图(mm)

方木的边支座力N1=N2=0.796KN，中间支座的最大支座力N=5.079KN; 方木最大应力计算值：σ=0.152×106/67500=2.251N/mm2；

方木最大剪力计算值：T=3×5.079×1000/(2×50×90)=1.693N/mm2； 方木的最大挠度：ω=0.058mm；

方木的允许挠度：[ν]=0.383×103/250=1.533mm； 方木最大应力计算值2.251N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！

方木受剪应力计算值1.693N/mm2小于方木抗剪强度设计值

[T]=1.700N/mm，满足要求！

方木的最大挠度ν=0.058mm小于方木的最大允许挠度[ν]=1.533mm，满足要求！

八、梁跨度方向钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1.梁两侧支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.796KN.

支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.07kN·m； 最大变形Vmax=0.051mm； 最大支座力Rmax=1.711kN；

最大应力σ=0.07×106/(4.49×103)=15.509N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值15.509N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度Vmax=0.051mm小于500/150与10mm,满足要求! 2.梁底支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=5.079KN.

2

支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.445kN·m； 最大变形Vmax=0.328mm； 最大支座力Rmax=10.921kN；

最大应力σ=0.445×106/(4.49×103)=99.003N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值99.003N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度Vmax=0.328mm小于500/150与10mm,满足要求! 九、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=10.921kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力：N1=1.711kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×4.45=0.6kN；

楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(0.50/2+(1.00-0.70)/2)×0.50×0.35=0.084kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=1.2×(0.50/2+(1.00-0.70)/2)×0.50×0.120×(1.50+24.00)=0.734kN；

N=1.711+0.6+0.084+0.734=3.219kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59； A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49； σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； [f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2； lo--计算长度(m)；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo=k1uh

k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7； 上式的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m； Lo/i=2945.25/15.9=185；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209； 钢管立杆受压应力计算值；σ=3218.502/(0.209×424)=36.32N/mm2； 钢管立杆稳定性计算σ=36.32N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力：N1=10.921kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×(4.45-1.9)=0.6kN； N=10.921+0.6=11.316kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59； A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49； σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； [f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2； lo--计算长度(m)；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo=k1uh

k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7； 上式的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m； Lo/i=2945.25/15.9=185；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209； 钢管立杆受压应力计算值；σ=11315.755/(0.209×424)=127.694N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=127.694N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

7.4.69.45m梁（800×1200mm）高支模计算

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m):0.80；梁截面高度D(m):1.20；

混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.45； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；

立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.45； 梁支撑架搭设高度H(m)：9.45；梁两侧立杆间距(m):1.00； 承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数:2； 采用的钢管类型为Φ48×3；

立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

2.荷载参数

模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):28.8；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0； 3.材料参数

木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；

面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0； 梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：500；次楞根数：4； 主楞竖向支撑点数量为：3； 支撑点竖向间距为：350mm，350mm； 穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓直径(mm)：M14；

主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0； 主楞合并根数：2；

次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度90mm； 二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得4.444h；

T--混凝土的入模温度，取30.000℃； V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； β1--外加剂影响修正系数，取1.200； β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别计算得51.204kN/m2、28.800kN/m2，取较小值28.800kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3； M--面板的最大弯距(N·mm)； σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×28.8=17.28kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2=1.4kN/m； q=q1+q2=17.280+1.400=18.680kN/m； 计算跨度(内楞间距):l=360mm；

面板的最大弯距M=0.1×18.68×3602=2.42×105N·mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=2.42×105/2.70×104=8.966N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=8.966N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=28.8×0.5=14.4N/mm； l--计算跨度(内楞间距):l=360mm； E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm；

I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4； 面板的最大挠度计算

值:ν=0.677×14.4×3604/(100×9500×2.43×105)=0.709mm；

面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=360/250=1.44mm； 面板的最大挠度计算值ν=0.709mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.44mm，满足要求！ 四、梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×92×1/6=67.5cm3； I=5×93×1/12=303.75cm4；

内楞计算简图

（1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下:

其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M--内楞的最大弯距(N·mm)；

2

W--内楞的净截面抵抗矩； [f]--内楞的强度设计值(N/mm)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×28.8+1.4×2)×0.36=13.45kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；

内楞的最大弯距:M=0.1×13.45×500.002=3.36×105N·mm； 最大支座力:R=1.1×13.45×0.5=7.397kN； 经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=3.36×105/6.75×104=4.981N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=4.981N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=28.80×0.36=10.37N/mm； E--内楞的弹性模量：10000N/mm2； I--内楞的截面惯性矩：I=3.04×106mm4； 内楞的最大挠度计算

值:ν=0.677×10.37×5004/(100×10000×3.04×106)=0.144mm；

内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；

内楞的最大挠度计算值ν=0.144mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！

2

2.外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力7.397kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.0； 外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3； 外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；

外楞计算简图 外楞弯矩图(kN·m) 外楞变形图(mm)

（1）.外楞抗弯强度验算

其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2) M--外楞的最大弯距(N·mm)； W--外楞的净截面抵抗矩； [f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。

根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.74kN·m 外楞最大计算跨度:l=350mm； 经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=7.40×105/8.98×103=82.375N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=82.375N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.384mm 外楞的最大容许挠度值:[ν]=350/400=0.875mm；

外楞的最大挠度计算值ν=0.384mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=0.875mm，满足要求！ 五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

其中N--穿梁螺栓所受的拉力； A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；

f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 查表得：

穿梁螺栓的直径:14mm； 穿梁螺栓有效直径:11.55mm； 穿梁螺栓有效面积:A=105mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉

力:N=(1.2×28.8+1.4×2)×0.5×0.375=7.005kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力N=7.005kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！ 六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=800×18×18/6=4.32×104mm3； I=800×18×18×18/12=3.×105mm4； 1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M--计算的最大弯矩(kN·m)；

l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm； q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1.2×（24.00+1.50）×0.80×1.20=29.38kN/m； 模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.35×0.80=0.34kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3:1.4×2.00×0.80=2.24kN/m；

q=q1+q2+q3=29.38+0.34+2.24=31.95kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×31.952×0.252=0.2kN·m； σ=0.2×106/4.32×104=4.623N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=4.623N/mm小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=（(24.0+1.50)×1.200+0.35）×0.80=24.76KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm； E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:[ν]=250.00/250=1.000mm； 面板的最大挠度计算

值:ν=0.677×24.76×2504/(100×9500×3.×105)=0.177mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.177mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=250/250=1mm，满足要求！ 七、梁底支撑木方的计算

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1=(24+1.5)×1.2×0.25=7.65kN/m； (2)模板的自重荷载(kN/m)：

q2=0.35×0.25×(2×1.2+0.8)/0.8=0.35kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

2

2

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.25=1.125kN/m； 2.木方的传递集中力验算：

静荷载设计值q=1.2×7.650+1.2×0.350=9.600kN/m； 活荷载设计值P=1.4×1.125=1.575kN/m； 荷载设计值q=9.600+1.575=11.175kN/m。

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×9×9/6=6.75×101cm3； I=5×9×9×9/12=3.04×102cm4； 3.支撑方木验算：

最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：

弯矩图(kN·m) 剪力图(kN) 变形图(mm)

方木的边支座力N1=N2=0.78KN，中间支座的最大支座力N=3.69KN; 方木最大应力计算值：σ=0.112×106/67500=1.652N/mm2； 方木最大剪力计算值：T=3×3.69×1000/(2×50×90)=1.23N/mm2； 方木的最大挠度：ω=0.041mm；

方木的允许挠度：[ν]=0.367×103/250=1.467mm； 方木最大应力计算值1.652N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！

方木受剪应力计算值1.230N/mm小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm，满足要求！

方木的最大挠度ν=0.041mm小于方木的最大允许挠度[ν]=1.467mm，满足要求！

八、梁跨度方向钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1.梁两侧支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.78KN.

支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.073kN·m； 最大变形Vmax=0.042mm； 最大支座力Rmax=1.583kN；

最大应力σ=0.073×106/(4.49×103)=16.29N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值16.29N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度Vmax=0.042mm小于450/150与10mm,满足要求! 2.梁底支撑钢管的强度计算：

2

2

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=3.69KN.

支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.346kN·m； 最大变形Vmax=0.2mm； 最大支座力Rmax=7.492kN；

最大应力σ=0.346×106/(4.49×103)=77.119N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值77.119N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度Vmax=0.2mm小于450/150与10mm,满足要求! 九、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=7.492kN； R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力：N1=1.583kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×9.45=1.4kN； 楼板的混凝土模板的自重：

N3=1.2×(0.45/2+(1.00-0.80)/2)×0.45×0.35=0.061kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=1.2×(0.45/2+(1.00-0.80)/2)×0.45×0.120×(1.50+24.00)=0.537kN；

N=1.583+1.4+0.061+0.537=3.5kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59； A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49； σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； [f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2； lo--计算长度(m)；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算：lo=k1uh

k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7； 上式的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m； Lo/i=2945.25/15.9=185；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209； 钢管立杆受压应力计算值；σ=35.04/(0.209×424)=41.133N/mm2； 钢管立杆稳定性计算σ=41.133N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力：N1=7.492kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×(9.45-1.2)=1.4kN； N=7.492+1.4=8.77kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59； A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49； σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； [f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2； lo--计算长度(m)；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算：lo=k1uh

k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7； 上式的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m； Lo/i=2945.25/15.9=185；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209； 钢管立杆受压应力计算值；σ=8770.396/(0.209×424)=98.971N/mm2； 钢管立杆稳定性计算σ=98.971N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

1.5 柱高支模计算

7.5.11000×1000mm柱高支模计算

柱截面宽度B(mm):1000.00；柱截面高度H(mm):1000.00；柱模板的总计算高度:H=9.45m；

根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；

计算简图

一、参数信息

1.基本参数

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:5； 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:5； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.柱箍信息

柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.0；

钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49； 柱箍的间距(mm):400；柱箍合并根数:2； 3.竖楞信息

竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:1；

宽度(mm):50.00；高度(mm):90.00； 4.面板参数

面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；

面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00； 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；

钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 二、柱模板荷载标准值计算

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得4.444h；

T--混凝土的入模温度，取30.000℃； V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H--模板计算高度，取9.450m； β1--外加剂影响修正系数，取1.200； β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得44.525kN/m2、226.800kN/m2，取较小值44.525kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=44.525kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。 三、柱模板面板的计算

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=238mm，且竖

楞数为5，面板为大于3跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。

面板计算简图

1.面板抗弯强度验算

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

其中，M--面板计算最大弯距(N·mm)； l--计算跨度(竖楞间距):l=238.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×44.53×0.40=21.372kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.40=1.120kN/m； q=q1+q2=21.372+1.120=22.492kN/m；

面板的最大弯距：M=0.1×22.492×238×238=1.27×105N.mm； 面板最大应力按下式计算：

其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)； M--面板计算最大弯距(N·mm)； W--面板的截面抵抗矩:

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W=400×18.0×18.0/6=2.16×104mm3；

f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；

面板的最大应力计算值：σ=M/W=1.27×105/2.16×104=5.8N/mm2； 面板的最大应力计算值σ=5.8N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！ 2.面板抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中，∨--面板计算最大剪力(N)； l--计算跨度(竖楞间距):l=238.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×44.53×0.40=21.372kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.40=1.120kN/m； q=q1+q2=21.372+1.120=22.492kN/m；

面板的最大剪力：∨=0.6×22.492×238.0=3211.858N； 截面抗剪强度必须满足下式:

其中，τ--面板承受的剪应力(N/mm2)； ∨--面板计算最大剪力(N)：∨=3211.858N； b--构件的截面宽度(mm)：b=400mm； hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；

fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；

面板截面受剪应力计算值:τ=3×3211.858/(2×400×18.0)=0.669N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力τ=0.669N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！ 3.面板挠度验算

最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=44.53×0.40＝17.81kN/m；

ν--面板最大挠度(mm)；

l--计算跨度(竖楞间距):l=238.0mm； E--面板弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2； I--面板截面的惯性矩(mm4)；

I=400×18.0×18.0×18.0/12=1.94×105mm4； 面板最大容许挠度:[ν]=238/250=0.952mm； 面板的最大挠度计算

值:ν=0.677×17.81×238.04/(100×9500.0×1.94×105)=0.209mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.209mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=0.952mm,满足要求！ 四、竖楞方木的计算

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为9.4m,柱箍间距为400mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50×90×90/6=67.5cm3； I=50×90×90×90/12=303.75cm4；

竖楞方木计算简图

1.抗弯强度验算

支座最大弯矩计算公式：

其中，M--竖楞计算最大弯距(N·mm)； l--计算跨度(柱箍间距):l=400.0mm； q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×44.53×0.24=12.716kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.24=0.666kN/m； q=(12.716+0.666)/1=13.383kN/m；

竖楞的最大弯距：M=0.1×13.383×400.0×400.0=2.14×105N.mm； 其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm2)； M--竖楞计算最大弯距(N·mm)；

W--竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.75×104； f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；

竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=2.14×105/6.75×104=3.172N/mm2； 竖楞的最大应力计算值σ=3.172N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！ 2.抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中，∨--竖楞计算最大剪力(N)； l--计算跨度(柱箍间距):l=400.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×44.53×0.24=12.716kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.24=0.666kN/m； q=(12.716+0.666)/1=13.383kN/m；

竖楞的最大剪力：∨=0.6×13.383×400.0=3211.858N； 截面抗剪强度必须满足下式:

其中，τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； ∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨=3211.858N； b--竖楞的截面宽度(mm)：b=50.0mm； hn--竖楞的截面高度(mm)：hn=90.0mm；

fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2； 竖楞截面最大受剪应力计算

值:τ=3×3211.858/(2×50.0×90.0)=1.071N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值τ=1.071N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=44.53×0.24=10.60kN/m； ν--竖楞最大挠度(mm)；

l--计算跨度(柱箍间距):l=400.0mm；

E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2； I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=3.04×106； 竖楞最大容许挠度:[ν]=400/250=1.6mm； 竖楞的最大挠度计算

值:ν=0.677×10.60×400.0/(100×9500.0×3.04×10)=0.0mm；

竖楞的最大挠度计算值ν=0.0mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=1.6mm，满足要求！

五、B方向柱箍的计算

本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.0； 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

4

6

钢柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3； 钢柱箍截面惯性矩I=10.78cm4；

柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图

其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P=(1.2×44.52+1.4×2)×0.238×0.4/2=2.68kN； B方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力:N=7.924kN； B方向柱箍弯矩图(kN·m) 最大弯矩:M=0.409kN.m； B方向柱箍变形图(mm) 最大变形:V=0.305mm； 1.柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.41kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4.49cm3； B边柱箍的最大应力计算值:σ=86.73N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值σ=86.73N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求! 2.柱箍挠度验算

经过计算得到:ν=0.305mm；

柱箍最大容许挠度:[ν]=500/250=2mm；

柱箍的最大挠度ν=0.305mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=2mm，满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算

计算公式如下:

其中N--对拉螺栓所受的拉力； A--对拉螺栓有效面积(mm2)；

f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

查表得：对拉螺栓的型号:M14； 对拉螺栓的有效直径:11.55mm； 对拉螺栓的有效面积:A=105mm2； 对拉螺栓所受的最大拉力:N=7.924kN。

对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN； 对拉螺栓所受的最大拉力N=7.924kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.0； 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3； 钢柱箍截面惯性矩I=107.8cm4；

柱箍为2跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图

其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P=(1.2×44.52+1.4×2)×0.238×0.4/2=2.68kN； H方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力:N=7.924kN； H方向柱箍弯矩图(kN·m) 最大弯矩:M=0.409kN.m； H方向柱箍变形图(mm) 最大变形:V=0.305mm； 1.柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.41kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4.49cm3； H边柱箍的最大应力计算值:σ=86.735N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值σ=86.735N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求! 2.柱箍挠度验算

经过计算得到:V=0.305mm；

柱箍最大容许挠度:[V]=500/250=2mm；

柱箍的最大挠度V=0.305mm小于柱箍最大容许挠度[V]=2mm，满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算

验算公式如下:

其中N--对拉螺栓所受的拉力； A--对拉螺栓有效面积(mm2)；

f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 查表得：

对拉螺栓的直径:M14； 对拉螺栓有效直径:11.55mm； 对拉螺栓有效面积:A=105mm2；

对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN； 对拉螺栓所受的最大拉力:N=7.924kN。

对拉螺栓所受的最大拉力:N=7.924kN小于[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!