第１２卷第２期 铁道科学与工程学报 Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｒａｉｌｗａｙ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｖｏｌｕｍｅ １２ Ｎｕｍｂｅｒ ２ ２０１５年４月 Ａｐｒｉｌ ２０１５ 预应力混凝土Ｔ梁裂缝成因分析与处理 李昀 （１．中南大学土木工程学院，湖南长沙４１００７５； ２．中南大学高速铁路建造技术国家工程实验室，湖南长沙４１００７５） 摘要：石长铁路沅水特大桥随使用年限的增长，多孔３２ ＩＴＩ预应力钢筋混凝土Ｔ梁出现不同型态的裂缝。通过施工温度、 混凝土强度、力学等方面对裂缝进行成因分析，研究结果表明：沿预应力管道方向纵向裂缝的主要原因是管道的曲率半径 减小１４％或预应力超张拉超过１４％，使预应力管道处混凝土所受的拉应力超过混凝土的标准抗拉强度，导致产生纵向裂 缝；梁端竖斜向裂缝是因上、下侧预应力钢柬预张力不同，引起支座上端Ｔ梁上翼缘底部处弯矩的不平衡，其差值超过混凝 土的极限轴心拉应力，导致裂缝产生，为以后的桥梁加固提供重要的技术支持。 关键词：Ｔ梁；裂缝；力学分析；预应力混凝土 中图分类号：Ｕ４４１． ２ 文献标志码：Ａ 文章编号：１６７２—７０２９（２０１５）０２—０３３０—０５ Ｃａｕｓｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ａｎｄ ｔｒｅａｔｍｅｎｔ ｏｆ ｃｒａｃｋｓ ｉｎ ｐｒｅｓｔｒｅｓｓｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ Ｔ ｂｅａｍｓ （１．Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｃｉｖｉｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｃｅｎｔｒａｌ Ｓｏｕｔｈ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｃｈａｎｇｓｈａ ４１００７５，Ｃｈｉｎａ； ２．Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｌａｈｏｒａｔｏｒｙ ｆｏｒ Ｈｉｇｈ Ｓｐｅｅｄ Ｒａｉｌｗａｙ Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ，Ｃｅｎｔｒａｌ Ｓｏｕｔｈ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｃｈａｎｇｓｈａ ４１００７５，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｏｆ ｓｅｌｗｉｅｅ ｌｉｆｅ，Ｙｕａｎｓｈｕｉ ｂｒｉｄｇｅ ｉｎ Ｓｈｉｅｈａｎｇ ｒａｉｌｒｏａｄ ａｐｐｅａｒｅｄ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｔｙｐｅｓ ｏｆ ｃｒａｃｋｓ ｉｎ ３２ ｍ ｐｒｅｓｔｒｅｓｓｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ Ｔ ｂｅａｍｓ．Ｔｈｅ ｃｒａｃｋ ｃａｕｓｅｓ ｗｅｒｅ ａｎａｌｙｚｅｄ ｆｒｏｍ ｓｅｖｅｒａｌ ａｓｐｅｃｔｓ，ｓｕｃｈ ａｓ ｔｈｅ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ，ｔｈｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ｃｏｎｃｒｅｔｅ，ｔｈｅ ｍｅｅｈａｎｉｅａｌ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ．Ｉｔ ｉｓ ｆｏｕｎｄ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｍａｉｎ ｃａｕｓｅ ｏｆ ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ ｃｒａｃｋｓ ａｌｏｎｇ ｔｈｅ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｐｒｅｓｔｒｅｓｓｅｄ ｐｉｐｅ ｉｓ ｔｈａｔ ｗｈｅｎ ｔｈｅ ｒａｄｉｕｓ ｏｆ ｃｕｒｖａｔｕｒｅ ｏｆ ｐｉｐｅｌｉｎｅ ｒｅｄｕｃｅｄ ｂｙ １４％ｏｒ ｔｈｅ ｓｔｒｅｓｓ ｐｒｅｓｔｒｅｓｓｅｄ ｍｏｒｅ ｔｈａｎ １４％，ｔｈｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｔｅｎｓｉｌｅ ｓｔｒｅｓｓ ｉｎ ｐｒｅｓｔｒｅｓｓｅｄ ｐｉｐｅ ｅｘｃｅｅｄｓ ｓｔａｎｄａｒｄ ｔｅｎｓｉｌｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ，ｔｈｅｒｅｂｙ ｒｅｓｕｌｔｉｎｇ ｉｎ ｔｈｅ ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ ｃｒａｃｋｓ；Ｔｈｅ ｖｅｒｔｉｃａｌ ｄｉａｇｏｎａｌ ｃｒａｃｋｓ ｉｎ ｔｈｅ ｂｅａｍ ｔｅｒｍｉｎａｌ ａｒｅ ｉｎｄｕｃｅｄ ｂｙ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｐｒｅｔｅｎｓｉｏｎ ＯＨ ｔｈｅ ｕｐｐｅｒ ａｎｄ ｌｏｗｅｒ ｓｉｄｅｓ．Ｔｈｅ ｉｍｂａｌａｎｃｅ ｏｆ ｂｅｎｄｉｎｇ ｍｏｍｅｎｔ ａｔ ｔｈｅ ｕｐｐｅｒ ｂｅａｒｉｎｇ ｔｏｐ ｆｌａｎｇｅ ｂｏｔｔｏｍ ｏｆ Ｔ ｂｅａｍ ｉｓ ｔｈｅｒｅｆｏｒｅ ｃａｕｓｅｄ．Ｗｈｅｎ ｔｈｅ ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ ｅｘ－ ｅｅｅｄｓ ｔｈｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ａｘｉａｌ ｔｅｎｓｉｌｅ ｓｔｒｅｓｓ，ｉｔ ｒｅｓｕｌｔｓ ｉｎ ｔｈｅ ｏｃｃｕｒｒｅｎｃｅ ｏｆ ｃｒａｃｋｓ．Ｔｈｅ ｆｉｎｄｉｎｇｓ ｉｎ ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｐｒｏｖｉｄｅ ｉｍｐｏｒｔａｎｔ ｔｅｃｈｎｉｃａｌ ｓｕｐｐｏｒｔ ｆｏｒ ｆｕｔｕｒｅ ｂｒｉｄｇｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｉｎｇ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：Ｔ ｂｅａｍｓ；ｃｒａｃｋｓ；ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ａｎａｌｙｓｉｓ；ｐｒｅｓｔｒｅｓｓｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ 预应力混凝土Ｔ梁桥是我国应用数量最广泛 板存在纵向裂缝、斜向裂缝及直向裂缝等病害。针 对该种病害，已有许多文献进行了病害成因的分 析 。。 ，提出了种种设想，并初步探讨了几种可能 的一种桥型，在我国铁路大建设中起到了极其重要 的作用，普及面大、地域广阔、数量庞大。随着国民 经济和交通运输的迅速发展，我国铁路上有数量众 多的预应力混凝土Ｔ梁桥。虽然该种Ｔ梁具有优 因素，但多是从施工因素着手，局限于定性上的分 析，未有量化的论证数据。本文结合石长铁路沅水 良的使用性能以及耐久性，但近年来却不断发现腹 特大桥为实例，对引桥Ｔ梁腹板出现的纵向裂缝、 收稿日期：２０１４—０９—２９ 基金项目：国家自然科学基金资助项目（５１３７８５１１） 通讯作者：李昀（１９７５一），男，湖南邵阳人，高级实验师，博士，从事工程结构安全技术研究；Ｅ—ｍａｉｌ：４４２６４１７１＠ｑｑ．ｃｏｒｎ 第２期 李昀：预应力混凝土Ｔ梁裂缝成因分析与处理 ３３ｌ 斜向裂缝、直向裂缝及应对措施进行探讨。 １ 工程概况 石长铁路沅水特大桥中心里程为石长铁路 Ｋ９２＋５６６，位于石长线常德东站与德山站之间，主 跨为２—６２ ｍ＋５～９６ ｍ预应力混凝土箱梁，引桥 为３２ ｍ预应力钢筋混凝土Ｔ梁，共计９３孔（北引 桥６４孔，南引桥２９孔），桥梁设计荷载为“中一活 载”。引桥桥墩为矩形截面混凝土板式墩，桩基础。 桥长３ ６８２．９３ ｍ，桥上线路为曲线。桥梁于１９９４ 年开工，１９９６年竣工。 运营十来年中，多孔３２ ｍ预应力钢筋混凝土 Ｔ梁混凝土表面出现龟裂状裂缝及直线裂缝，沿预 应力管道方向出现纵向裂缝，梁端出现斜竖向裂 缝。笔者从结构设计、施工方面分析探讨裂缝产生 的原因，并提出修补方案。 ２裂缝类型及分布情况 经现场查勘，发现石长铁路沅水特大桥主要裂 缝类型有以下三大类：１）混凝土表面成龟裂状裂 缝及直线裂缝；２）沿预应力管道方向的裂缝；３）梁 端斜竖向裂缝。 取现场中裂缝比较典型的１片梁进行测量，Ｔ 梁裂缝的分布见图１，裂缝宽度见表１～２。 ｌ长沙端外侧 －＿＿ ：－－－－＿＿－ 一 ｆ 石门端ｉ 图１ Ｔ梁裂缝示意图 Ｆｉｇ．１ Ｃｒａｃｋｓ ｉｎ Ｔ ｂｅａｍ 表１ Ｔ梁长沙端外侧 Ｔａｂｌｅ １ Ｔ ｂｅａｍ ｅｎｄ ｏｕｔｓｉｄｅ Ｃｈａｎｇｓｈａ 表２ Ｔ梁石门端外侧 Ｔａｂｌｅ ２ Ｔ ｂｅａｍ ｅｎｄ ｏｕｔｓｉｄｅ Ｓｈｉｍｅｎｇ ３裂缝成因分析 混凝土构件产生裂缝的原因很多，涉及构造设 计、原材料质量、混凝土自身固有特性、施工和使用 环境及管理等各个方面，裂缝的产生往往是以上原 因的综合。笔者对石长铁路沅水特大桥的Ｔ梁腹 板出现的裂缝现象，进行了分析和会诊。影响因素 及原因概括如下。 ３．１ 混凝土表面成龟裂状裂缝及直线裂缝 混凝土因收缩所引起的裂缝是最常见的。特 点是大部分属表面裂缝，裂缝宽度较细，且纵横交 错，成龟裂状，形状没有任何规律。 有些有规则的直线裂缝属于温度裂缝，例如该 桥上翼缘板上的斜裂缝。混凝士受水泥水化放热、 阳光照射、夜间降温等因素影响而出现冷热变化 时，将发生收缩和膨胀，产生温度应力，温度应力超 过混凝土抗拉强度时，即产生裂缝。可以初步推断 是由于水化热过大引起的温度裂缝。由于水化热 作用，使混凝土内部与外表面温差过大，这时内部 混凝土受压应力，表面混凝土受拉应力。由于混凝 土抗压强度远大于抗拉强度，表面拉应力可能先达 到并超过 昆凝土抗拉强度，而产生间距大致相等的 直线裂缝（称温差裂缝），该桥的上翼缘板上的斜 裂缝形态正是如此。 ３．２沿预应力管道方向的裂缝 ３．２．１预应力管道压浆后受冻膨胀 预应力管道压浆时或压浆后如梁体保温措施 ３３２ 铁道科学与工程学报 ２０１５年４月 采取不力，当环境温度低于０℃时，极易造成管道 内的压浆液受冻膨胀，使梁体混凝土在与管道垂直 方向的薄弱断面上产生较大的拉应力，该拉应力与 纵向预压应力因泊松效应产生的拉应力产生叠加 圈，当此拉应力达到了混凝土材料的极限抗拉强度 时，该区域混凝土纤维发生断裂，造成管道内壁出 数ｒ，Ｐ和丁分别为单位长度预应力束所受的法向 压应力和摩擦力，Ⅳ为预拉力， 为钢筋与管道壁的 摩擦系数， ＝ｐｌｘ。将各力投影到 和Ｙ轴上，有平 衡方程式（１）一（２）： ∑ ：０一Ｎ＋（‘一 、 ｜７ｖ＋ｄⅣ）ｃ删＋ｐ一 ｔｘｄＯｃ。ｓ 一１ ｐｒｄＯｓｉｎ ｄＯ：现初始裂缝。当拉断的纤维退出工作后，紧靠断裂 ０ （１） 区的混凝土拉应力激增，从而导致新的混凝土纤维 出现断裂，裂缝逐步由管道内壁向混凝土表面扩 展，直至最后到达梁体表面。 经现场查阅沅水特大桥的张拉时问和压浆日 期。该桥建设期均属于南方的春天，天气比较好， 气温比较高，故可排除是预应力管道压浆后受冻膨 胀影起的裂缝。 ３．２．２混凝土强度 沅水特大桥施工工艺采用后张法。如果预应 力张拉时，混凝土强度低，产生纵向开裂。 沅水特大桥混凝土设计强度为５００号混凝土， 强度等级相当于Ｃ４８。经现场对该桥的混凝土强 度进行检验，得出混凝土强度都满足设计要求，故 可排除是因混凝土强度低产生的裂缝。 ３．２．３预应力及管道 首先对Ｔ梁沿预应力管道方向的纵向裂缝受 力分析。 通过调查发现这种梁的裂缝往往出现在预应 力筋张拉后，也就是说预应力使梁产生的裂缝，有 裂缝存在那么一定有一个与裂缝方向垂直的力存 在，而这种梁一般为曲线型预应力管道，弯曲部分 的管道内壁上缘将对预应力束产生径向压力Ｐ， 如图２所示。 图２ 曲线管道微分段预应力束受力示意图 Ｆｉｇ．２ Ｆｏｒｃｅ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ｐｒｅｓｔｒｅｓｓｅｄ ｂｅａｍ ｉｎ ｔｈｅ ｏｕｒｖｅ ｏｆ ｔｈｅ ｐｉｐｅｌｉｎｅ ｓｅｃｔｉｏｎ ｔｏ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ 截取管道曲线部分的微分段，设曲率半径为常 ∑Ｙ＝Ｏ（Ｎ＋ｄＮ）ｓｉｎｄＯ—ｐ／ｚｒｄＯｓｉｎ ｄＯ— ｐｒｄＯｃ。 ｄＯ：０ （２） 由于当ｄ０－－－￣０时，ｃ。ｓｄＯ：ｃ。ｓ ｄＯ：１，ｓｉｎｄ０：ｄＯ， ｓｉｎ ｄＯｄＯ： ，略去高阶微量，所以由式（１）～（２）， 得式（３）一（４）； 一ｄＮ＝ｐｕｒｄＯ （３） ｐ＝ Ｎ （４） 由式（４）可知：管道内壁对预应力束产生径向 压力为Ｐ，那么预应力束对管道内壁产生的压力为 一Ｐ，预应力束对管道内壁产生的压力与该处预应 力筋的预拉力Ⅳ成正比，与预应力筋的曲率半径ｒ 成反比。当由径向压力一Ｐ产生的对混凝土的压 应力大于混凝土的标准抗拉强度时，混凝土产生 裂缝。裂缝多沿肋上部的预应力束产生，这正是由 于该预应力束的曲率半径ｒ较小，而各束的Ⅳ是相 同的，所以Ｐ相对较大。 按式（４）对前面提到的新桥Ｔ梁底板侧边中 部预应力束进行计算（该束的曲率半径ｒ最小），见 式（５）～（６）。在这里，忽略管道摩阻力对张拉力 Ⅳ的影响，设混凝土所受的径向压应力为Ｐ，因为 每束预应力束由５根钢绞线组成，所以近似的取２ 根钢绞线的直径和作为钢绞线束与管道的接触宽 度，Ｊ，依据设计图纸取沅水特大桥钢绞线束的曲率 半径ｒ＝１２ ｍ，钢绞线的张拉控制应力取为１ ３９５ ＭＰａ，Ｃ５０混凝土的轴心抗拉极限强度＝３．１Ｏ ＭＰａ。 Ｎ １ ３９５×１０ ×１３９×１０一 ×５ ｐ 了 —————］ ———一 ８０．７９４ ｋＮ／ｍ （５） ８０．７９４ 一 一 一 一 。一ｆ一０．０３０ ４８— ２．６５０ ７ ＭＰａ＜Ｒ ＝３．１０ ＭＰａ （６） Ｒ？ ＝ ３．１０ …％ （７） 第２期 李昀：预应力混凝土Ｔ梁裂缝成因分析与处理 ３３３ 由式（７）可知，混凝土所受拉应力为混凝土的 极限轴心抗拉强度的８６％，也就是说如果管道的 曲率半径减小１４％或预应力超张拉超过１４％，使 预应力管道处混凝土所受的拉应力超过混凝土的 标准抗拉强度，那么都将产生沿肋部顶端预应力管 道方向的裂缝，有时沿其他管道也可能有裂缝产 生，而且这种裂缝是难以闭合的。 因此，预应力管道位置的偏差和预应力的张拉 力过大是引起这种裂缝的主要原因。 此外，Ｔ梁体下翼缘钢筋布置很密导致混凝土 较难振捣密实，该部位混凝土抗裂性能差。水泥浆 配合比中，过多的水泥用量导致混凝土水化热较 高，热量过多地囤积在预应力孔道内得不到释放， 导致梁底或腹板与下翼缘交界处沿预应力孔道方 向开裂。 ３．３梁端斜竖向裂缝 首先对Ｔ梁上翼缘底部与腹板交界处斜竖向 裂缝受力进行分析。主要问题是左侧梁体上翼缘 底部出现不规则裂纹，其中长沙台侧裂纹较为严 重，一共有４条，出现在腹板及上翼缘底部，缝宽为 ０．１～０．２ ｍｍ，其中有１条在上翼缘与腹板交接处 （长０．７ｍ左右）。石门台侧上部也有１条裂纹。 桥上线路为直线。可见，该类型裂缝，多处于台座 出，即支座处。该类裂缝为斜向裂缝，倾斜角度约 为３０。～４０。。有裂缝存在那么就一定有一个与裂 缝方向垂直的力存在。该处处于梁端，下有支座约 束，上下预应力钢束产生的不对称弯矩受支座约 束，如图３所示。 ＼ 一一………………… ●●－ 、＼、 ｌ ／ ２ Ｆ＿— ｆｖ１ 而一一一一 支啦 ．『 图３ 梁端支座上方裂缝受力示意图 Ｆｉｇ．３ Ｆｏｒｃｅ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ｔｈｅ ｃｒａｃｋ ｏｆ ｔｈｅ ｓｕｐｐｏｒｔ ａｂｏｖｅ ｂｅａｍ ｅｎｄ 将Ｔ梁所有预应力钢束简化为２根，即上部预 应力钢束和下部预应力钢束。设下部预应力钢束 张拉力为Ⅳ ，上部预应力钢束张拉力为Ⅳ 为垂 直于裂缝的摩擦力。将各力投影到 和Ｙ轴上，根 据弯矩平衡，有平衡方程式如下： ∑Ｍ。＝０得 一Ｎｚｃｏｓ０２ｆ２一ｆｃｏｓ０２ｆ２＋Ｎ１ｃｏｓ０１ｆ１：０（８） 由于０１ ０，ｃｏｓ０１ １ 所以，上式可简化为 一Ｎ２ｃｏｓ０２ｆ２一ｆｃｏｓ０２Ｚ２＋Ⅳ１ Ｚ１＝０ （９） 则 ｙｃｏｓ０２ｆ２＝Ｎ１ｆ１一Ｎ２ｃｏｓ０２２２ （１０） Ｚ， 】＝Ｎ１—ｃｏ ｓ０～／２一Ｎ２ ２可见，若上、下侧预应力钢束预张力不同，将会 引起支座上端Ｔ梁上翼缘底部处弯矩的不平衡， 其差值超过混凝土的极限轴心拉应力，则会引起该 类型裂缝产生。 ４裂缝处理 裂缝是大型钢筋混凝土构件的质量通病。在 修复方案的选择上，应综合考虑，以免因前期方案 选择不当，而给结构安全或后期维修处理带来不利 影响。同时，由于构件一般处于温差大、高潮湿、易 腐蚀等不良工作环境下，在材料的选择上不仅要考 虑其黏接强度、抗压强度，还要考虑其耐久性。根 据裂缝类型，建议处理方法如下。 ４．１ 混凝土表面成龟裂状裂缝及直线裂缝 此类裂缝不影响结构使用安全、使用功能， 但影响结构的耐久性。对于混凝土表面成龟裂 状裂缝及直线裂缝，稍窄的裂缝（＜０．１ ｍｍ）采 用了涂刷树脂封闭胶的方法进行封缝处理；稍宽 （０．１～０．１５ ｍｍ）的裂缝则采取了较为保守的方 案，以环氧树脂浆为主要灌缝胶材料对裂缝进行 灌浆处理（灌浆压力控制在０．２～０．４ ＭＰａ）。裂 缝处理完毕并经适当养护后，用超声波检测，结 果与同条件下无裂缝混凝土无明显差别。在Ｔ 梁处理后，应长期监测裂缝变化情况，保证结构 质量安全可靠。 ４．２沿预应力管道方向的裂缝及梁端斜竖向裂缝 此类裂缝明显影响了梁的承载能力，随着裂缝 的扩展和延伸，钢筋达到屈服强度，受压区混凝土 应变量增大，梁刚度大大降低，构件趋向破坏。此 类裂缝必须及早采取加固补强，以满足结构安全需 要。对于此类裂缝的处理，首先对其进行环氧树脂 压浆处理，后建议采用黏贴加固法。 ３３４ 铁道科学与工程学报 ２０１５年４月 ５结论 １）石长铁路沅水特大桥的Ｔ梁腹板出现的龟 裂状裂缝及直线裂缝均由于温差引起，对结构承载 力没有大的影响，但对结构耐久性有影响； ２）经现场查勘，Ｔ梁腹板沿预应力管道方向的 纵向裂缝不是预应力管道压浆后受冻膨胀引起的， 也不是混凝土强度不够引起的，而是因管道的曲率 半径减小１４％或预应力超张拉超过１４％使预应力 管道处混凝土所受的拉应力超过混凝土的标准抗 拉强度，从而导致沿肋部顶端预应力管道方向的纵 向裂缝，此类裂缝是结构性裂缝，对结构危害性很 大； ３）Ｔ梁上翼缘底部与腹板交界处斜竖向裂缝 是由于上、下侧预应力钢束预张力不同，引起支座 上端Ｔ梁上翼缘底部处弯矩的不平衡，其差值超 过混凝土的极限轴心拉应力，则会引起裂缝产生。 此类裂缝也是结构性裂缝，对结构危害性很大，必 须进行加固处理。 参考文献： ［１］余志刚．简支梁桥纵向裂缝原因分析及加固方法［Ｊ］． 公路交通科技，２０１２，９６（１２）：１４９—１５１． ＹＵ Ｚｈｉｇａｎｇ．Ａｎａｌｙｓｉｓ ａｎｄ ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｉｎｇ ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｆ０ｒｍａ— ｔｉｏｎ ｏｆ ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ ｃｒａｃｋｓ ｉｎ ｂｅａｍ ｂｒｉｄｇｅ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｉｇｈｗａｙ ａｎｄ Ｔｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎ Ｒｅｓｅａｒｃｈ ａｎｄ Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ， ２０１２，９６（１２）：１４９—１５１． ［２］宋一凡，崔军，赵小星，等．钢筋｝昆凝土Ｔ型梁桥裂缝特 征参数与结构评估试验研究［Ｊ］．交通运输工程学报， ２００１，３（１）：４６—４９． ＳＯＮＧ Ｙｉｆａｎ，ＣＵＩ Ｊｕｎ，ＺＨＡＯ Ｘｉａｏｘｉｎｇ，ｅｔ ａ１．Ｔｅｓｔｉｎｇ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｔｈｅ ｒｅｌａｔｉｏｎ ｂｅｔｗｅｅｎ ｔｈｅ ｃｒａｃｋ ｄｉｓｔｉｎｃｔｉｖｅ ｆｅａ— ｔｕｒｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｏｆ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ Ｔ—ｂｅａｍｓ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｔｒａｉｆｃ ａｎｄ Ｔｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎ Ｅｎｇｉ． ｎｅｅｒｉｎｇ，２００１，３（１）：４６—４９． ［３］李捷，童浩．空心板梁使用阶段底板应力分析及纵向裂 缝成因研究［Ｊ］．现代交通技术，２０１３，１０（２）：３０—３１． Ｕ Ｊｉｅ，ＴＯＮＧ Ｈａｏ．Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｆｌｏｏｒ ｓｔｒｅｓｓ ｏｆ ｈｏｌｌｏｗ ｐｌａｔｅ ｂｅａｍｓ ａｎｄ ｃａｕｓｅｓ ｏｆ ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ ｃｒａｃｋｓ ｉｎ ｓｅｒｖｉｃｅ ｓｔａｇｅ ［Ｊ］．Ｍｏｄｅｒｎ Ｔｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１３，１０（２）： ３０—３１． ［４］郑升宝，曹正洲，谭科．预应力混凝土Ｔ梁裂缝的分析 ［Ｊ］．重庆交通大学学报（自然科学版），２００９，２８（４）： ６５８—６５９． ＺＨＥＮＧ Ｓｈｅｎｇｂａｏ，ＣＡＯ Ｚｈｅｎｇｚｈｏｕ，ＴＡＮ Ｋｅ．Ｃｒａｃｋ ｅａｕ— ｓｅｓ ｏｆ ｐｒｅ—ｓｔｒｅｓｓｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ Ｔ ｂｃａｍ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ Ｊｉａｏｔｏｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ（Ｎａｔｕｒａｌ Ｓｃｉｅｎｃｅ），２００９， ２８（４）：６５８—６５９． ［５］姜增国，姜川，郭玉峰，等．预制混凝土Ｔ梁早期裂缝原 因分析［Ｊ］．武汉工程大学学报，２０１２，３４（５）：２３—２６． ＪＩＡＮＧ Ｚｅｎｇｇｕｏ，ＪＩＡＮＧ Ｃｈｕａｎ，ＧＵＯ Ｙｕｆｅｎｇ，ｅｔ ａ１．Ｉｎ— ｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ ｏｎ ｃｒａｃｋ ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ ｐｒｅ——ｓｔｒｅｓｓｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ Ｔ—－ ｂｅａｍ ａｔ ｅａｒｌｙ ｓｔａｇｅ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｆｉｎｉｔｅ ｅｌｅｍｅｎｔ ａｎａｌｙｓｉｓ［Ｊ］． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｗｕｈａｎ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１２，３４（５）： ２３—２６． ［６］ＸＵ Ｘｕｅｊｕｎ，ＺＨＡＮＧ Ｘｉａｏｎｉｎｇ．Ｃｒａｃｋ ｄｅｔｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ｒｅｉｎ— ｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｒｉｄｇｅ ｕｓｉｎｇ ｖｉｄｅｏ ｉｍａｇｅ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｅｎｔｒａｌ Ｓｏｕｔｈ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｙｇ，２０１３（２０）：２６０５ ２６１３． ［７］ＴＯＮＧ Ｘｕｈａｎｇ，ＧＵＯ Ｊｉｅ，ＬＩＮＧ ｒｕｎ，ｅｔ ａ１．Ａ ｎｅｗ ｉｍ— ａｇｅ－－ｂａｓｅｄ ｍｅｔｈｏｄ ｆｏｒ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｒｉｄｇｅ ｂｏｔｔｏｍ ｃｒａｃｋ ｄｅ— ｔｅｃｔｉｏｎ［Ｃ］／／Ｉｍａｇｅ Ａｎａｌｙｓｉｓ ａｎ ｄ Ｓｉｇｎａｌ Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ．Ｎｅｗ Ｙｏｒｋ：ＩＥＥＥ，２０１１：５６８—５７１． ［８］ＸＵ Ｂｉｎｇ，ＹＩＮ Ｇｕａｎｓｈｅｎｇ，ＬＩＵ Ｘｉａｏｗｅｉ．Ａ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｉｍａｇｅ ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ ｆｏｒ ｔｈｅ ｂｒｉｄｇｅ ｃｒａｃｋ ｍｅａｓｕｒｅ— ｍｅｎｔ［Ｊ］．Ａｐｐｌｉｅｄ Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ ａｎｄ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒ— ｉｎｇ，２０１２（１３８／１８９）：５６９—５７４． 『９］Ｉｂｒａｈｅｅｍ ０ Ｆ，Ａｂｕ Ｂａｋａｒ Ｂ Ｈ，Ｊｏｈａｒｉ Ｉ．Ｆｉｎｉｔｅ ｅｌｅｍｅｎｔ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｓｐａｎｄｒｅｌ ｂｅａｍｓ ｕｎｄｅｒ ｃｏｎ— ｂｉｎｅｄ ｌｏａｄｉｎｇ［Ｊ］．Ｃｏｍｐｕｔｅｒｓ ａｎｄ Ｃｏｎｃｒｅｔｅ，２０１４，１３ （２）：２９１—３０８． ［１０］钱晓倩，詹树林，方明晖，等．减水剂对混凝土收缩和 裂缝的负影响［Ｊ］．铁道科学与工程学报，２００４，１ （２）：１９—２５． ＯＩＡＮ Ｘｉａｏｇｉａｎ，ＺＨＡＮ Ｓｈｕｉｉｎ，ＦＡＮＧ Ｍｉｎｈｕｉ，ｅｔ ａ１． Ｎｅｇａｔｉｖｅ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｓｕｐｅｒｐｌａｓｔｉｅｉｓｅｒｓ ｏｎ ｓｈｒｉｎｋａｇｅ ａｎｄ ｃｒａｃｋｉｎｇ ｏｆ ｃｏｎｃｒｅｔｅ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｒａｉｌｗａｙ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００４，１（２）：１９—２５． ［１１］张春生，严保山，丁亚红．表层嵌贴预应力螺旋肋钢丝 ？昆凝土梁的裂缝性能研究［Ｊ］．铁道科学与工程学 报，２０１３，１０（４）：７６—８０． ＺＨＡＮＧ Ｃｈｕｎｓｈｅｎｇ，ＹＡＮ Ｂａｏｓｈａｎ，ＤＩＮＧ Ｙａｈｏｎｇ．Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｔｈｅ ｃｒａｃｋｉｎｇ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ＲＣ ｂｅａｍｓ ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄ ｗｉｔｈ ｎｅａｒ ｓｕｒｆａｅｅ ｍｏｕｎｔｅｄ ｐｒｅｓｔｒｅｓｓｅｄ ｈｅｌｉｃａｌ ｒｉｂ ｓｔｅｅｌ ｗｉｒｅ ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｒａｉｌｗａｙ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１３， １０（４）：７６—８０． ［１２］钟新谷．预应力混凝土连续箱梁桥裂缝防治与研究 ［Ｊ］．铁道科学与工程学报，２００６，３（３）：７—１４． ＺＨＯＮＧ Ｘｉｎｇｕ．Ａｎａｌｙｓｉｓ ａｎｄ ｐｒｅｖｅｎｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｃｒａｃｋｓ ｉｎ ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓ ｐｒｅｓｔｒｅｓｓｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｏｘ—ｇｉｒｄｅｒ ｂｒｉｄｇｅｓ［Ｊ］． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｒａｉｌｗａｙ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００６，３ （３）：７—１４． （编辑阳丽霞）
