旖＝ｌ：蟪 蟊畦 术妒０ 根据式（１），由弹性变形理论得钢绞线微段 的伸长 量为： ｄ（△）＝ ｄｘ＝ ８－（￣Ｏ＋ｋｘ） （２） 式（４）为 和 的方程组。取设计值 和 为初始 值，即 （Ｏ）＝ ｄ， （０）＝ ｄ，则，ｄ（△ｚ．（０）＝Ｉ△１ 一 △ｆｉ（ ）’ｋ（０））Ｉ，代人式（４）求出 （１）和ｄｋ（１），进而得 （１） （０）＋ ｕ（１）， （１）＝ （０）＋ｄｋ（１），ｄ（Ａ １．（１） ，式中：△为从张拉端至 长度范围的总伸长量，则ｄ（△） 为对应微段 上的伸长量；Ｅ为为钢绞线的弹性模量；Ａ为 为钢绞线的面积。 将式（２）在钢绞线长度范围内积分即可得到钢绞线的总 伸长量： △＝ － （３） Ｊ△１． 一△１ （ ）直至收敛到理想结果。 ｋ（】））Ｉ。循环迭代，实际过程中可以对所测试钢绞线的Ｐ、△进行两两组合，分 别求出孑Ｌ道摩阻系数 及孔道偏差系数 ，然后取平均值作 为测试结果。 １．３测试实例 某城际铁路３２ ｍ支架现浇箱梁的预应力管道采用金属 波纹管成型管道形式，钢束与管道壁之间的摩阻系数规范值 为 ＝０．２３，偏差系数 ＝０．００２５，选择Ｎｌａ、Ｎ１ｂ、Ｎ３和Ｎ５ 采用Ｐ一△法测试预应力孔道摩阻损失参数的测试方 法为通过测试钢束张拉力Ｐ…和对应的钢束伸长量△，经过 相关计算求得孑Ｌ道摩阻系数 及孑Ｌ道偏差系数 ，具体计算 原理及方法如下。 束进行了管道摩阻测试。箱梁的管道摩阻测试基本数据见 表１，管道摩阻测试数据分析见表２。 计算得该３２ ｍ支架现浇单线简支箱梁管道摩阻系数 ＝０．２１， ＝０．００３０。 根据式（３）可知，在钢绞线弯折角度０、长度１和张拉端 锚下控制张拉力Ｐ 一定的情况下，钢绞线的伸长量为 和 的函数，由多元函数微分叠加原理有： ＯＡｌ ＋ ０ ￡ ｄ ２结论与建议 （１）应变分布法的测试精度较高，可以适用于单端张拉 的条件；但测试过程繁琐，费用高，速度慢，对钢绞线有一定 的损伤，不适合工程生产测试。 （２）拉力比法的测试过程简单，速度快，费用低，适合工 程生产测试；但该测试方法在单端张拉的情况下不适应，而 且测试误差在求解过程中会被放大。 （３）单端张拉Ｐ一△测试法不仅测试过程简单，速度快， ）： ＋ 幽 （４） ｄ（△ｆ ）＝ — ＋ 表１ 管道摩阻基本资料和测试数据 钢束 编号 Ｎ１ ａ Ｎ１ｂ 钢绞 线规格 ９—７，ｔ，５ ９—７ 管道成 孔方式 第１次测试 第２次测试 第３次测试 平均 张拉力／ｋＮ 伸长量／ｍｍ 张拉力／ｋＮ 伸长量／ｍｍ 张拉力／ｋＮ 伸长量／ｍｍ 张拉力／ｋＮ 伸长量／ｍｍ ６３３ ６４０ ７．３５ ７．５０ ６３８ ６１０ ７．１６ ７．２０ ６０８ ６０８ ６．８５ ７．Ｏ９ ６２６ ６１９ ７．１２ ７．２６ 金属波纹管 Ｎ３ ９—７击５ ６４９ ７．６９ ６２８ ７．３８ ６３３ ７．３８ ６３７ ７．４８ Ｎ５ １１—７＋５ ８０６ ７．５Ｏ ６１０ ７．２０ ６０８ ７．Ｏ９ ６７５ ７．２６ 表２管道摩阻测试数据分析 分组 ｌ ２ ３ ４ ５ ６ 平均 钢束编号 孔道摩阻系数 孑Ｌ道偏差系数 Ｎ１ａ｛ Ｎ３ ０．２２ ０．００３９ Ｎ１ａ ｌ Ｎ５ ０．２２ ０．００２０ Ｎ１ｂ ｌ Ｎ３ Ｏ．２２ ０．００３４ Ｎ１ｂ ｌ Ｎ５ ０．１９ ０．００１７ Ｎ１ａ Ｎ１ｂ Ｎ３ Ｎ５ ０．２１ ０．００３０ Ｏ．２５ ０．００４５ ０．１８ ０．ｏｏ２２ 费用低，而且在单端张拉的情况下也适用。 参考文献 ［３］ 陈晓宝，陈丽华，董燕囡．预应力 昆凝土结构中空间索线筋的预 应力摩擦损失计算［Ｊ］．土木工程学报，２００３，３６（６）：２６—３０． ［４］ 李海东，刘世忠．客运铁路专线预应力连续梁摩阻损失的现 场测试与分析［Ｊ］．兰州工业学院学报，２０１４，２１（４）：５１—５５． ［１］ 中交公路规划设计院．预应力混凝土梁桥裂缝成因分析研究 ［５］程海潜，曹刚毅，程庆华．接触压力分布对预应力弯曲孑Ｌ道摩 阻损失的影响［Ｊ］．武汉理工大学学报，２０１２，３６（２）：２９３ 报告［Ｒ］．北京：中交公路规划设计院，１９９８． ［２］ 梁南平，程伟，童代伟．大跨连续刚构桥预应力束孔道摩阻测 试研究［Ｊ］．公路交通技术，２０１０，８（４）：７７—７９，８４． ２９７． ［６］ ＧＢ ５０６６６—２０１１混凝土结构工程施工规范［ｓ］． 四ＪＩ ｌ建筑第３６卷２期２０１６．４ ２５７