目 录
1．编制依据 ...................................... 1
1.1 施工文件 .......................................... 1 1.2 主要规范、规程、标准 .............................. 2 1。3 主要法规 ......................................... 2
2．工程概况 ...................................... 2
2.1 工程简介 .......................................... 2 2.2 结构概述 .......................................... 2 2。3建筑简介 .......................................... 3 2。4结构概况 .......................................... 3 2。5工程难点 .......................................... 3
3．施工安排 ...................................... 5
3.1施工部位及工期要求 ................................. 5 3.2 劳动组织及职责分工 ................................ 5 3。3 总体目标 ......................................... 6
4．施工准备 ...................................... 6
4.1技术准备工作 ....................................... 6 4.2 主要机械设备的选择及数量 .......................... 7 4。3 材料准备 ......................................... 7
5．主要施工方法及措施 ............................ 8
5.1 流水段的划分 ...................................... 8 5.2楼板模板及支撑配置层数 ............................. 8 5。3隔离剂的选用及使用注意事项 ........................ 8 5。4 模板设计 ......................................... 8
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智慧物流城 地下室模板支架施工方案
5。5 模板的现场制作 .................................. 23 5.6模板的存放 ........................................ 23 5。7模板的安装 ....................................... 23 5.8 模板拆除 ......................................... 26 5.9 模板的维护与维修 ................................. 28 5。10 季节性施工措施 ................................. 29
6．质量要求及管理措施 ........................... 29
6.1 工程质量目标 ..................................... 29 6。2 质量要求及允许偏差 .............................. 29 6.3 质量保证措施 ..................................... 30
7．其它管理措施 ................................. 32
7.1安全注意事项及保证措施 ............................ 32 7。2．文明施工及环境保护管理措施 ..................... 33 7。3．成品保护措施 ................................... 34 7。4．材料管理措施 ................................... 34
8、计算书 ....................................... 35
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1．编制依据
1。1 施工文件
序号 1 2 3 4 5 6 7 《招、投标文件》 名 称 编 号 《本工程施工合同文件》 《林安（扬州)智慧物流城全套施工图》 《ISO9001:2008、ISO14001：2004、OHSAS18001:2007【管理体系标准及职业安全健康管理体系】》《工程建设施工企业质量管理规范》(GB/T50430—2007) 《国家现行法律、规范、规程、标准、扬州市有关法规》 《我公司人员、技术、设备能力和类似工程施工管理经验》 1.2 主要规范、规程、标准
类别 名 称 编 号 （GB50009—2012) （GB50300—2013) （GB50010—2010） (GB50204—2011） （GB/T700-2006） （GB/T1591—2008) (JGJ130-2011） （JGJ162-2008） （JGJ46—2005) （JGJ59-2011） （JGJ80—1991) （JGJ33-2012） 《建筑结构荷载规范》 《建筑工程施工质量验收统一标准》 《混凝土结构设计规范》 国家 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 《碳素结构钢》 《低合金高强度结构钢》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 《建筑施工模板安全技术规范》 《施工现场临时用电安全技术规范》 行业 《建筑施工安全检查标准》 《建筑施工高处作业安全技术规范》 《建筑机械使用安全技术规程》 1
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1.3 主要法规
名 称 类别 《中华人民共和国建筑法》 《中华人民共和国安全生产法》 《中华人民共和国计量法》 国家 《中华人民共和国环境法》 《建设工程质量管理条例》 《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》 《建设工程安全生产管理条例》 编 号 国务院令（第279号） 建质[2009]87号文 国务院令(第393号) 2．工程概况
2。1 工程简介
工程地点 建设单位 设计单位 勘察单位 监理单位 施工单位 2.2 工程概述
扬州市物流城项目地处广陵区扬州商贸物流园内，位于广陵区开发东路与江都南路交界处东南侧,与扬州火车站直线距离10.9km，与扬泰机场直线距离31.6km，距离扬州港10km。项目总占地面积81186m2,总建筑面积215507.2m2,容积率1.91%,密度32％，绿化率10％。地下设停车场,地下车位1393个。结构形式:框架剪力墙结构,基础形式：侧壁下为预应力高强砼管桩+条形基础，地库为预应力高强砼管桩+独立承台基础，A3、A4主楼预应力高强砼管桩+独立承台基础+筏板，其它（除A3、A4）主楼预应力高强砼管桩+CFG（Ф500）桩复合基础+筏板.主体建筑除A3为5F低层外，其余均为9-19F高层建筑,最大建筑高度87.9m。主楼地下室层高为6m,地库地下室层高4.7m。
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2.3 建筑简介
序项目 号 建筑1 功能 建筑高层2 特点 建筑 3 建筑层高 内 容 商业 建筑耐久年限 6.00m 50年 地库地下室 4.70m 主楼地下室 2.4 结构概况
序号 项 目 内 容 基础结构形式 桩+独立承台基础+筏板、桩+筏板基础 1 结构形式 主体结构形式 屋盖结构形式 钢筋混凝土框架剪力墙结构 钢筋混凝土平屋面 粉砂层用作预应力管桩持力层 基础垫层 地下室顶板梁、板 抗震设防烈度 7度 C35 地下一层墙、柱 2 3 4 土 质 混凝土 抗震等级 土质情况 C15 C35 二级 剪力墙尺寸 框架柱尺寸 450、400、350、300、250 800×800㎜、600×600㎜、700×600㎜ 200×400㎜、200×500㎜、200×600㎜、200×700㎜、200×710㎜、200×800㎜、250×800㎜、300×800㎜、300×1700㎜、300×1750㎜、300×2100㎜、350×800㎜、400×800㎜、400×900㎜、450×900㎜ 160㎜、250—350mm 梁截面尺寸 楼板厚度 2.5工程难点：①梁柱截面变化较多且地库顶板梁为加腋，板厚多变，配模方案
多变且支梁模板难度加大。②地库导墙墙体厚度较大较长，支模难度大。
2.5.1管理方面：
模板工程施工工艺复杂,牵涉到的工序、工种、机具、材料、人员等都比较多，
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施工质量要求高，必须建立严格的组织管理体系。以下几点组织管理原则,施工中具体布置实施。
2。5.1。1组织强有力的项目领导班子，对模板工程的重点、难点以及关键部位进行分析和攻关,编制切实可行的施工方案。 2。5。1.2加强过程控制，严格执行三检制。
2。5.1.3坚持质量验收制度,按照验收程序，自检不合格不得上报验收。
2.5。1。4项目部组建模板验收评定领导小组，对自检合格后的模板工程进行验收，对拆模后的质量进行评定和总结，发现问题、解决问题，使模板工程质量逐步提高。
2.5.2技术方面：
2。5。2.1本工程地下室剪力墙厚度为400厚，地下一层层高为6米,墙体混凝土每延米方量及模板侧压力较大，需重点计算.以及地下室导墙长度长，长高比大，容易失稳。
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3．施工安排
3。1施工部位及工期要求:
地基与基础结构 开始时间 2018.05.21 结束时间 2018。06.07 备注 3.2劳动组织及职责分工 3.2.1项目部施工管理人员安排 职务 姓名 岗位职责 负责现场人、机、料的全面指挥、调度、协调，落实和生产经理 张建勇 完成施工进度计划，负责现场文明施工和成品保护，填写隐预检验收记录. 工程部长 杨林 负责组织图纸会审、施工方案的编制、施工变更洽商的办理。 负责模板工程全过程的控制,包括地下室木模板的制作，组织模板分项检验批的验收，并填写检验批验收记录。 技术员 黄成胜 3.2。2施工队管理人员安排
职务 施工队长 技术员 木工班长 质检员 姓名 李志伟 岗位职责 负责现场人、机、料的全面指挥、调度、协调，劳动力的安排，现场施工组织 胡柯望 负责技术交底的落实和实施，指导工人进行操作。 曹广明 合理调配施工人员,负责模板的清理,脱模剂的涂刷，模板吊装，安装和拆除。 刘小三 负责模版工程全过程的控制，填写自检记录和报验手续. 3.2.3劳动力准备: 5
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为使本工程顺利进行，根据工艺流程及流水段的划分，及时协调各生产要素，科学合理组织劳动力,使工序衔接紧密,节奏明快，操作人员的劳动强度均衡。根据施工总控制计划,现场劳动力投入见下表：
工种 人数 木工 60 架子工 20 信号工 4 其它 4 合计 88 3.3 总体目标
3。3.1质量目标:合格
3。3。2地下室结构工期：计划2018年05月08日开工，2018年12月01日竣工（具体情况视设计图纸到位情况而定）。 3。3.3安全目标：无伤亡事故 3。3.4场容目标：干净整洁
3.3.5科技管理目标：推行全面质量管理，制定专项科技发展计划。 3.3.6制定竣工回访和质量保修计划。
4．施工准备
4。1技术准备工作
4。1。1 图纸及技术资料的准备:组织有关人员熟悉规范交底,组织图纸会审，了解设计意图，力求将问题控制在施工前。
4。1。2 组织及管理准备：编制施工方案，制定管理措施，建立健全各项管理体系，按审批后的施工方案指导施工。
4。1.3 材料资源调查:根据工程所需要的材料及机械设备用量及时提出计划上报物机部进行解决,尽量避免因此而引起的误工损失。
4。1。4 收集各项资料，合理安排人力、物力。以科学的态度去优化组合，使任务及工序安排更合理。
4。1.5 对特殊工种进行培训，坚持持证上岗。
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4.2 主要机械设备的选择及数量
为了加快施工进度，减轻劳动强度，根据工程工期、工作量、平面尺寸和施工需要,施工配置机械具体计划如下：
施工机械配置
机 械 名 称 塔 吊 圆 盘 锯 手 电 钻 手 提 电 锯 手锤 型 号 QTZ50 YG—300 单 位 台 台 只 只 把 数 量 7 4 20 40 100 备 注 4.3 材料准备
配备2个施工流水段模板量，后续按流水片区施工。材料进场后，公司质量体系程序文件中物资采购供应程序操作，确保进场材料的质量。必须严格按照物资验收程序进行验收，不合格物资严禁进场使用。主要材料规格如下:
（一)墙模板（扣件钢管架） 面板材料 小梁材料 柱箍材料 对拉螺栓 15mm厚覆面木胶合板 40mm×90mm方木 φ48×2。8钢管 M14 （二）柱模板（扣件钢管架）
具体材料见下表： 面板材料 小梁材料 柱箍材料 （三）梁模板(扣件钢管架） 具体材料见下表： 模板支架材料类型 面板材料 小梁材料 主梁材料 梁底支撑 支架钢管 对拉螺栓 7
15mm厚覆面木胶合板 40mm×90mm方木 φ48×2。8钢管 梁模板（扣件钢管排架） 15mm厚覆面木胶合板 40mm×90mm方木 φ48×2.8钢管 40mm厚木方垫板 φ48×3 M12 林安（扬州）智慧物流城 地下室模板支架施工方案
（四）面板模板（扣伴钢管架)
具体材料见下表： 面板材料 小梁材料 次梁材料 支架钢管 15mm厚覆面木胶合板 40mm×90mm方木 φ48×2。8钢管 φ48×2.8钢管
5．主要施工方法及措施
5.1 流水段的划分
本工程体量大，工期紧，且施工图纸到位不全。为便于更快、更好的组织施工，根据工程特性，将林安(扬州）智慧物流成工程地下结构按照后浇带位置划分为若干（具体划分见总图）。
5.2楼板模板及支撑配置层数
梁板模板采用15mm厚覆面木胶合板、次龙骨40×90mm方木、主龙骨Φ48×2.8
双钢管木龙骨体系，扣件式满堂钢管脚手架支撑规格Φ48×2.8，模板及钢管周转使用，随着施工进度，及时进场和增补。
5.3隔离剂的选用及使用注意事项
结合本工程采用模板情况，墙、柱模板使用水性油质脱模剂；顶板模板均采用水质脱模剂，雨期施工时不宜使用水质脱模剂，加强对模板清理.
模板清理后要及时涂刷脱模剂，并且涂刷均匀,不流坠。
5.4 模板设计
5.4.1模板支架构造要求
5。4。1.1水平杆构造要求
1、在立杆底距地面200mm高处,沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。 2、可调支托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平杆,顶部水平杆与模板支
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撑点之间的距离不得大于50cm。
3、扫地杆与顶部水平杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平杆步距要求条件下,进行平均分配确定步距后,在每一步距处纵横向应各设一道水平杆，最大步距不大于1。8m。
4、有水平杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。
5、当立杆底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，高低差不得大于lm,立杆距边坡上方边缘不得小于0。5m。
6、水平杆应与立杆扣接,不能与另一方向的水平杆扣接。 5。4.1.2立杆构造要求
1、立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内,且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。
2、立杆顶部应设可调支托,U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧,其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm，螺杆外径不低于36mm，安装时应保证上下同心。
3、严禁将上段的钢管立杆与下段钢管立杆错开固定在水平拉杆上。 4、立杆底部应设置木垫板，垫板面积不小于0。15m2.
5、立杆应保证其垂直，梁和板的立杆，其纵横向间距应相等或成倍数。 5。4.1.3剪刀撑构造要求
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1、垂直剪刀撑设置
模板支架立杆在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向每隔10米左右设由上至下的竖向连续式剪刀撑。剪刀撑宽度宜为4～6m，跨越5-7根立杆。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°～60°。垂直剪刀撑应与每一条与其相交的立杆扣接.剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1m，应采用3个旋转扣件分别在距杆端不小于100mm处进行固定。
2、水平剪刀撑设置
应在垂直剪刀撑的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。水平剪刀撑与每一条与其相交的立杆扣接，不能与立杆扣接之处应与水平杆扣接。
5.4.1。4拉结构造要求
在立杆周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6~9m、竖向间距2～3m与建筑结构设置一个固结点。
与一柱连结的抱柱
与多柱连结的抱柱
5.4.1。5其它构造要求
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1、模板及其支架在安装过程中，必须设置有效防倾覆的临时固定设施. 2、当支架立杆成一定角度倾斜，或其支架立杆的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施.
3、模板支撑系统应为独立的系统，禁止与脚手架、接料平台、物料提升机及外用电梯等相连接。
4、当模板高宽比大于2时,必须设置抛撑，保证架体的稳定性。
5。4.2底板侧模
底板外侧在导墙附近的直接用砖胎膜作为外侧模板，采用MU10灰砂砖、M10水泥砂浆砌筑，其余底板侧模板以后浇带部位为侧模。
5。4。3底板集水坑、电梯基坑及变形缝模板
本工程底板集水坑模板采用15mm厚覆面木胶合板，40mm×90mm方木背楞拼成大模板，方木背楞间距为300mm,再用40mm×90mm方木十字支撑做成整体箱模，方木十字支撑间距600mm,箱模安装完成定位复核后,上部压重不小于2吨，防止模板上浮，此部分浇筑分两次浇筑，待上一层混凝土初凝后，再浇筑下一层。基坑底部预留洞口以便振捣,待振捣完毕后封上。
5。4.4墙体模板
本工程地下墙体模板为木质模板，模板用量按流水段用量配置.墙体模板体系由15mm厚覆面木胶合板，小梁为90×40矩形楞木,主梁为Φ48×2.8双钢管。 5。4。4。1导墙模板
根据设计要求导墙在底板表面上大于500mm位置处留置施工缝，因此此部分墙体随底板一起浇筑。对这部分墙体，模板采用吊模，板面为15mm厚覆面木胶合板，40×90方木背楞间距为200，中间用M12对拉止水螺栓水平间距为500mm，用3形件与钢管固定，第一道螺栓距地下室底板顶200mm，第二道螺栓距地下室底板顶500mm,上部用步步紧固定。具体做法见下图：
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施工缝上部墙体具体为：模板安装顺序由下往上安装，水平方向安装按后浇带划分从东侧（阴阳角)往西侧安装和从北侧（阴阳角）往南侧安装。两面模板就位后,穿对拉止水螺栓，自下之上使用对拉止水螺栓将模板对拉，放铅锤线校正顺直后，调整拉杆使模板垂直，拧紧穿墙螺栓。所有拼缝处均贴海绵条。
模板背楞：小梁间距均为250mm，小梁直接用钉子与模板连成整体，导墙模板主梁支撑点距墙底距离分别为(mm）700、900、1400、2000、2600、3200、3800、4400;对拉螺栓采用止水螺栓，螺栓直径Φ14且水平间距为500mm，用3形件与钢管固定对拉螺栓具体做法见下图:
支撑:为了保证整体墙模刚度和稳定性，地下室墙模板支撑采用φ48×2。8钢管做斜撑，每一米高度支撑一道，共支设4道支撑，沿墙水平间距为1。5m设置。
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支撑钢管内侧支撑于底板上，外侧支撑在基槽护坡或支护桩上。墙体斜撑为构造措施,未参与计算，具体见计算书。
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5。4。4.2内墙模板
墙体模板具体为：模板安装顺序由下往上安装,水平方向安装按从柱的阴阳角往另一侧安装.两面模板就位后，穿穿墙螺栓或塑料套管，自下之上使用穿墙螺栓将模板对拉，放铅锤线校正顺直后,调整拉杆使模板垂直，拧紧穿墙螺栓。所有拼缝处均贴海绵条。
模板背楞：小梁间距均为200mm,小梁直接用钉子与模板连成整体，内墙模板主梁支撑点距墙底距离分别为（mm）200、500、900、1400、2000、2600、3200、3800、4400、5000、5800；采用三形卡与钢管连接对拉。对拉螺栓采用直径Φ14且水平间距为500mm，对拉螺栓具体做法见下图:
支撑：为了保证整体墙模刚度和稳定性，地下室墙模板支撑采用φ48×2.8钢管做斜撑，每一米高度支撑一道，共支设5道支撑,沿墙两端两侧设置支撑,支撑钢管两侧支撑于底板上。墙体斜撑为构造措施,未参与计算，具体见计算书。
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5。4.5柱模板设计
采用代表性800×800柱子设计,方柱面板采用15mm厚覆面木胶合板，背愣采用90×40方木,柱长边小梁根数：5;柱短边小梁根数:5;主梁钢管Φ48×2。8；柱箍距柱底距(mm）为：200,500，900，1400,2000，2600,3200，3800，4400,5000,5800;所有背愣均过刨，柱模板配模高度为从楼板至框架梁底高度，模板拼缝采用硬拼.安装示意图如下：
安装示意图
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5。4.6梁模板设计
本工程梁截面种类较多，采用扣件式钢管脚手架支撑体系.
混凝土梁截面尺寸400mm×900mm，梁侧楼板厚度取最大350mm,支撑方式梁两侧有板,梁底小梁平行梁跨方向； 模板支架纵向长度7。4m，模板支架横向长度5。7m支撑立柱为Φ48×2。8的钢管，梁跨度方向立柱间距850mm，梁两侧立柱间距850mm，步距1500mm，楼板立柱间距850mm、850mm，梁左侧立柱距梁中心线距离450mm，梁底增加立柱1根,依次距梁左侧立柱450mm； 梁底支撑小梁为40×90mm方木，梁底支撑小梁根数为4根，每纵距内附加梁底支撑主梁0根，梁底支撑小梁最大悬挑长度300mm； 结构表面的要求是结构表面隐蔽; 面板为15mm覆面木胶合板； 主梁为Φ48×2.8钢管.两侧M12对拉螺栓。安装示意图如下:
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5.4.7现浇板模板设计
新浇混凝土楼板板厚350mm，模板支架高度为4。7m； 立柱型号为Φ48×2。8，纵距850mm，横距850mm，水平拉杆步距1500mm； 面板为15mm覆面木胶合板; 小
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梁为40×90mm方木，间距250mm，最大悬挑长度200mm; 结构表面的要求是结构表面外露； 主梁为Φ48×2.8，主梁布置方式为平行立柱纵向方向，可调托座内主梁根数为1根，可调托座承载力容许值[N]=30kN.板模板拟采用15mm厚多层板作面板，支撑系统采用扣件式满堂脚手架，上设可调顶托，立杆下垫面积不小于0.15m2，要求方向一致。安装示意图如下：
5。4.8楼梯模板设计
楼梯模板采用15mm厚覆面木胶合板，40mm×90mm方木沿板长方向间距600mm设置。支撑采用φ48×2。8钢管及底托、顶托，底托下方垫垫面积不小于0.15m2垫板。楼梯模板现场制作，现场安装 。
楼梯模板施工,先支好底模，再支定型踏步模板。施工过程中注意控制标高,踏步模注意第一步与最后一步的高度与装修高度的关系。楼梯模板支设见下图
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楼梯模板支设示意图
5。4.10施工缝模板设计
5.4。10。1基础底板后浇带模板:采用在止水钢板下面和底板之间砌筑砂浆，在止水钢板上面和钢筋面筋之间焊钢筋和绑扎钢丝网，面筋上绑扎木方。示意图如下：
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5。4。10.2导墙墙处后浇带：墙后浇带位置墙放置止水钢板，再在止水钢板两侧焊制拦网钢筋和绑扎钢丝网。伸缩后浇带在浇筑60天后浇筑，沉降后浇带在主楼结构封顶以后2周浇筑。具体示意如下图:
5。4.10.3预留洞口模板：烟道、风管洞口、、强制排气孔、空调穿墙洞、水管穿楼板及墙、消火栓洞口、卫生间排气孔、放线孔等在楼板上预留的洞口直接预埋刚性防水套管，在管旁钉钉子用于固定。电梯呼叫盒，配电箱预留洞口等在墙上预留的洞口是在钢筋上焊定位筋用于固定刚性防水套管。
5.4.10。4梁处后浇带梁：后浇带采用在中间放置止水钢板，在止水钢板下面和上面分别焊制拦网钢筋并在钢筋上面绑扎钢丝网，在梁上部纵筋上固定木方。具体见下图:
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5.4.10.5顶板处后浇带：顶板后浇带采用在中间放置止水钢板，在止水钢板下面和上面分别焊制拦网钢筋并在钢筋上面绑扎钢丝网，在梁上部纵筋上固定木方.具体见下图：
5.4.10.6梁及顶板后浇带处模板，待同层梁及顶板混凝土强度达到要求时，将其模板拆除，后浇带模板及支撑体系不拆。具体见下图:
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5.4。10.7变形缝模板设计：变形缝模板采用15mm厚覆面木胶合板，40mm×90mm方木沿板高度方向间距300mm设置，撑木沿长向方向每隔600mm设置。在变形缝的模板左右先后以及下部和上部每隔1m焊制定位钢筋,以保证模板的尺寸和位置。示意图如下：
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5.4。11电梯基坑及集水井模板设计：变形缝模板采用15mm厚覆面木胶合板，40mm×90mm方木沿板长宽高方向间距300mm设置，内侧主龙骨间距为600mm。在电梯基坑及集水井的模板左右先后以及下部和上部各焊制三个定位钢筋，以保证模板的尺寸和位置.示意图如下：
5。5 模板的现场制作
5.5.1 地下室墙体模板排板：根据图纸设计,绘制本工程墙体模板排板图，排板时尽量避免小块模板拼装过多。
5.5。2方柱木模板现场加工、制作。
5。6模板的存放
5。6.1在编制施工组织设计时,必须针对模板的特点制定行之有效的安全措施，并层层进行安全技术交底，经常进行检查，加强安全施工的宣传教育工作.
5.6。2模板的堆放场地，必须坚实平整。且堆放区成封闭场地。 5.6.3吊装模板,必须采用自锁卡环,防止脱扣。
5.6。4吊装作业要建立统一的指挥信号。吊装工要经过培训,当模板等吊件就位或落地时,要防止摇晃碰人或碰坏墙体。
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5.7模板的安装
5.7.1地下室导墙模板支设
a) 导墙在底板打眼添加膨胀螺丝用于固定斜撑.距离如图所示,间距1。2m放置,与附加的钢筋焊接。
b) 模板使用前,预先装配好，标明模板编号，并吊至安装地点，按照编号在相应的模位安装.
c) 按位置线先拼装两面面模板，然后安装斜撑，穿塑料套管和穿墙螺栓，穿墙螺栓规格和间距在模板设计时应明确规定，自下之上使用穿墙螺栓将模板对拉,放铅锤线校正顺直后，调整拉杆使模板垂直，拧紧穿墙螺栓。调整斜撑（拉杆)使模板垂直后，拧紧穿墙螺栓。
d) 地下室导墙模板支撑采用φ48×2。8钢管做斜撑，每一米高度支撑一道，支撑沿墙间距为1.2m设置。支撑钢管内侧支撑于底板上，外侧支撑在基槽护坡上。
5。7.2剪力墙模板安装
5。7。2。1单块就位组拼安装工艺流程：
组装前检查→安装门窗口模板→安装第一步模板（两侧）→安装小梁→调整模板平直→安装第二步至顶部两侧模板→安装小梁调平直→安装穿墙螺栓→安装主梁→加斜撑并调模板平直→与柱、墙、楼板模板连接
5。7。2.2预拼装墙模板工艺流程:
安装前检查→安装门窗口模板→一侧墙模吊装就位→安装斜撑→插入穿墙螺栓及塑料套管→清扫墙内杂物→安装就位另一侧墙模板→安装斜撑→穿墙螺栓穿过另一侧墙模→调整模板位置→紧固穿墙螺栓→斜撑固定→与相邻模板连接
5.7.2。3墙模安装前，必须在楼板面放线、验线，放线时应弹出中心线、边线、支模控制线。
5.7.2.4墙根施工缝处经剔凿、清理、吹洗干净后,根据墙模控制线找准模板位置，调整其垂直度。逐块修整板面、边框，清理混凝土残渣，泥浆，并涂刷脱模剂。
5.7。2.5为防止墙模板根部浇筑混凝土时漏浆，支模前应在楼面墙根部粘贴海绵条。
5。7。2。6墙模安装完成后,将墙模内清理干净，封闭清理口，办理墙模预检.
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5。7。3柱模板安装
5。7.3。1施工工艺：搭设脚手架→柱模就位→安装柱模→安设支撑→固定柱模→浇筑混凝土→拆除脚手架、模板→清理模板
5.7。3。2柱模安装前，必须在楼板面放线、验线,放线时应弹出中心线、边线、支模控制线。
5.7.3。3柱根施工缝处经剔凿、清理、吹洗干净后，根据柱模控制线找准模板位置，调整其垂直度。逐块修整板面、边框，清理混凝土残渣,泥浆,并涂刷脱模剂。
5。7.3。4为防止柱子模板根部浇筑混凝土时漏浆，支模前应在楼面柱子根部粘贴海绵条。
5.7.3.5柱模安装完成后,将柱模内清理干净,封闭清理口，办理柱模预检。
5.7.4梁模板安装
5.7.4.1施工工艺：搭设模板支架→ 筋 → 安装侧模 →
办预检
调整标高 → 安装梁底模 → 绑梁钢
5.7.4。2按照梁模设计支设模板支架，搭设完毕后,按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底板,并拉线找直，梁底板应起拱,当梁跨度等于或大于4m时，梁底板按设计要求起拱。如设计无要求时，梁按照4-6m跨度(净跨）起拱为15mm，6-8 m跨度（净跨)起拱为20mm。
5。7.4。3绑扎梁钢筋，经检查合格后办理隐检，并清除杂物，安装侧模板，并根据计算加穿梁螺栓加固。
5.7。4.4安装后校正梁中线、标高、断面尺寸.将梁模板内杂物清理干净，检查合格后办预检。
5.7.5 顶板模板安装
5.7。5。1主要工艺流程:
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加设立杆水平拉杆 及水平、竖向剪刀撑 搭设满堂脚手架 安装主龙骨 安装次龙骨 铺面板模板 校正标高 预 检 涂刷脱模剂 5.7.5。2 调整现浇板支撑架的间距，满堂红碗扣架搭设要求拉杆放齐，扣件上
紧，再放上顶托，依标高调整好高度，摆放扣件式钢管立杆（在每根扣件式钢管立杆下部垫面积不小于0.15m2垫板，为保证上下层的立杆在一条垂直线上,支撑前放线人员放出立杆位置线），U托上放置双钢管做主龙骨,主龙骨上间距850mm布置。40×90mm方木做次龙骨,次龙骨间距300mm，次龙骨上覆15mm厚覆面木胶合板，用铁钉固定,再依标高控线在板下调整高度，控制板面标高略高1mm左右。
5.7。5.3 板与板交接缝处放好木方，便于固定覆面木胶合板。
5。7.5。4 模板之间采用硬拼缝，安装面板前必须将板边刨直刨齐,保证拼缝严密。
5。7。5.5 当跨度等于或大于4m时，模板按设计要求起拱。如设计无要求时，按照4—6m跨度(净跨）起拱为15mm，6—8 m跨度(净跨）起拱为20mm。板起拱四周不动，中间起拱的原则进行。
5.7.5.6 立杆支撑位置上下保持对应。
5.7。5。7 剪力墙施工至板底，有梁部位留设梁窝，高度不小于梁上铁下锚尺寸.
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5。8 模板拆除 5.8.1 墙柱模板拆除
模板拆除时混凝土的强度应达到不因拆模而使混凝土缺棱掉角.
5。8.1.1 拆模顺序是:先拆墙模板，后拆柱模板。
每块模板的拆除顺序是:先将连接件，如抱柱、钉子、主龙骨、次龙骨、对拉螺栓等拆除，使用撬棍撬动模板底部,不得在上口撬动、晃动和用大锤砸模板。
5.8.1.2拆模后在起吊模板前，要认真检查穿墙螺栓是否全部拆完，无障碍后方可吊出。吊运模板时不得碰撞墙体，以防墙体裂缝。模板尽量做到不落地,直接在楼层上进行转移,以减少占用塔机的时间。
5。8.1。3模板及其配套模板拆除后，及时将模板板面的水泥浆清理干净，刷好脱模剂,以备下次使用。在涂刷脱模剂时,要防止将脱模剂溅到钢筋和砼板面上。
5。8。2梁及顶板模板拆除
5.8。2。1 模板拆除，遵循先安后拆，后安先拆的原则。
5。8.2。2 拆除时先调减调节杆长度，再拆除主、次龙骨及多层板，最后拆除脚手架,严禁颠倒工序损坏面板材料。
5。8。2.3 拆除后的模板材料，及时清除面板砼残留物,涂刷隔离剂。 5。8.2.4 拆除后的模板及支承材料按照一定顺序堆放,尽量保证上下对称使用. 5。8.2。5 严格按规范规定的要求拆模，严禁为抢工期、节约材料而提前拆模。 5.8.2.6 承重性模板（梁、板模板）拆除时间见下表
结构名称 结构跨度（m） ≤2 板 〉2，≤8 >8 >8 梁 ≤8 悬臂构件 — ≥75 ≥100 达到标准强度百分率（%） ≥50 ≥75 ≥100 ≥100 5.8.2.7 非承重构件（墙、梁侧模）拆除时,在常温20℃下，侧模在混凝土强27
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度达到1.2MPa时方可拆除，通常是混凝土的强度在拆模时应能保证不缺棱掉角。
5。8.2。8 根据《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204）规范规定:“已拆除模板及支架的结构，在混凝土强度符合设计强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应更为不利时必须经过核算，加设临时支撑”.
5.8。3后浇带模板的拆除时间及要求
后浇带模板自成独立支撑体系，地下室顶板模板拆除除时，后浇带处模板不受影响,也不拆除，地下室顶板伸缩后浇带在两侧混凝土浇注后两个月进行后浇带混凝土浇筑，沉降带在主楼结构封顶2周后浇筑。
5.9 模板的维护
5。9。1模板使用过程中注意事项
5.9。1。1模板安装必须垂直，角模方正，位置标高正确，两端水平标高一致。 5.9。1.2模板之间的拼缝及模板与结构之间的接缝必须严密，不得漏浆. 5。9.1.3脱模剂必须涂刷均匀。
5。9。1。4拆除墙柱模板时严禁碰撞墙柱。对拆下的模板要及时进行清理和保养，以及分类堆放。
5。9.1。6电梯井筒及楼梯间墙支模时，必须保证上下层接槎顺直,不错台不漏浆。
5.9。1.7安装或拆除模板时，操作人员和指挥必须站在安全可靠的地方,防止意外伤人。
5.9。1.8拆模后起吊模板时，检查所有的穿墙螺栓和连接件是否全都有拆除，在确无遗漏、模板与墙柱完全脱离后，方准起吊.待起吊高度超过障碍物后，方可转臂行车.
5。9。2覆面木胶合板的使用维护
5.9。2.1 顶板模板,尽量做到同部位上、下层周转.避免用到别处不同尺寸部位. 5.9.2.2 模板拆除时，严禁用撬棍乱撬和高处向下乱抛，以防口角损坏。 5。9。2。3梁、板模板支设完成以后，在其上面焊接或割除钢筋时，模板上必须垫铁板，以防烧伤模板。
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5。9。2.4边角模板严禁用整板模切割.
5。9.2.5木模板码放时要套叠成垛,码放高度应控制，不得因码放过高使模板受损。
5。10 季节性施工措施
根据总控进度计划安排本结构工程经过雨期；因此，需要考虑雨施施工，按照雨施方案组织实施.
6．质量要求及管理措施
6.1 工程质量目标
本工程按照国家标准的要求,以及施工规范、规程进行质量检查评定。
6.2 质量要求及允许偏差
6。2。1 模板及其支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性，不允许出现沉降和变形。
6.2。2 模板内侧平整，模板接缝不大于1mm,模板与砼接触面清理干净，脱模剂涂刷均匀。
6.2.3 在浇注砼过程中，派专人看模,检查扣件、对拉螺栓螺帽紧固情况，发现变形、松动等现象及时修整加固.
6。2.4 模板制作允许偏差
模板制作允许偏差
项 目 平面尺寸 表面平整 对角线差 螺栓孔位偏差 允许偏差（mm） -2 2 3 2 检查方法 尺 检 2m靠尺 尺 检 尺 检
6.2。5 模板安装允许偏差
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允许偏差 项次 项 目 国家规范标准 1 2 轴线位置 墙、柱、梁 5 ±5 ±10 尺量 墙、柱、梁 4 5 6 层高垂直度 相邻两板表面高低差 表面平整度 方正 7 8 9 阴阳角 顺直 预埋铁件中心线位移 中心线位移 预留孔洞 尺寸 中心线位移 10 门窗洞口 宽、高 对角线 中心线位移 11 插筋 外露长度 ＋10、0 ＋10、0 － － － 5 尺量 拉线、尺量 － 3 ＋10 拉线、尺量 线尺 拉线、尺量 ±4、－5 6 2 5 － 经纬仪或吊线 目测 靠尺、塞尺 方尺、塞尺 尺量 尺量 检查方法 底模上表面标高 基础 3 截面模内尺寸 6。3 质量保证措施
6.3。1 根据质量保证体系图，建立岗位责任制及质量监督制度，明确分工职责,落实施工质量控制责任.
6。3.2 严格按工序质量程序进行施工，确保施工质量。
6。3。3 全面推行样板制。对分项样板施工进行专项控制，监督施工全过程。分项样板施工完后,组织甲方、监理进行检查，认可后方可大面积施工。
6.3。4 施工过程中建立有效的质量信息反馈及定期质量检查制度.
6.3.4。1 项目经理部对于施工中出现的问题，以质量问题整改单形式下发至班
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组，同时报项目技术负责人、生产经理、工程部备案，并对质量问题整改单上的问题进行跟踪、复检.
6.3。4.2 项目经理部定于每月５日由项目技术负责人牵头，组织项目各负责人参加现场质量联合检查活动。检查上月施工中的质量情况，总结经验提出问题，将质量检查情况通报各方.
6。3。5 建立完善的组织机构和质量责职，制定各级岗位人员职责，明确分工. 6。3.6 做好工程质量计划、措施的制定和实施工作，确定技术交底中质量标准。 6.3。7 组织班组人员的技术培训和岗位教育。
6。3.8 贯彻执行自检、互检、交接检制度，开展“一案三工序”管理活动，及时提出存在的质量问题和工序改进建议，对交付检验的工程质量负责.
6.3.9 加强施工图纸和变更洽商的使用和管理，施工技术人员要认真理解设计意图，对变更要及时通知有关人员。
6。3。10 给现场管理人员和施工人员配备齐各类施工规范、规程、标准图集等指导性文件，建立借阅手续,为正确施工提供必要的技术保证.每天召开主要管理人员碰头会，及时解决、协调质量问题.
6.3。11 模板支设过程中,木屑、杂物必须清理干净，在顶板下口、墙根部留设清扫口。将杂物及时清扫后再封上。
6.3。12 对局部的漏浆、挂浆应及时铲除。
6.3。13 各类模板制作严格要求，经项目部技术质量部验收合格后方可投入使用。模板支设完后先进行自检，其允许偏差必须符合要求。凡不符合要求的及时返工调整，合格后方可报验。
6。3。14 模板验收重点控制模板的刚度、垂直度、平整度,特别注意外围模板、电梯井模板、楼梯间等处模板轴线位置正确性。
6.3。15 模板支设前,必须与上道进行工序交接检查，检查钢筋、水电预埋箱盒、预埋件、预留筋位置及保护层厚度等是否满足要求，执行各专业工种联检制度，会签后方可进行下道工序施工。
6.3。16 为有效控制保护层及模板位置，模板支设前，其根部须加焊Ф14钢筋限位，以确保其位置正确。顶板砼浇注时在墙根部预埋Ф14短钢筋头，以便与定位筋焊接，避免与主筋焊接咬伤主筋。限位筋按1。2m设置。
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6.3.17 为保证保护层厚度，在支设模板前要在墙筋上放置塑料垫块、限位卡梯形筋；并在墙、柱上口钢筋保护层限位器,以确保砼保护层厚度。
6。3.18 木制体系的模板拼装前须将龙骨和覆面木胶合板的边缘刨光,以便使龙骨与模板、模板与模板接合紧密。
6。3。19 为防止墙柱模板根部漏浆,在其脚下垫10mm厚海绵条的措施来防漏浆。
7．其它管理措施
7。1安全注意事项及保证措施
7.1.1 建立安全施工保证体系，落实安全施工岗位责任制。
7。1。2 建立建全安全生产责任制，签定安全生产责任书,将目标层层分解落实到人。
7。1.3 队伍进场后,所有人员经过项目安全科的三级安全教育考试合格后，方可进入现场施工。
7.1。4 施工前，工长必须对工人有安全交底；进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业必须用安全带，并要系牢。做好结构的临边防护及安全网的设置.医生检查认为不适合高空作业者不得进行高空作业。
7。1.5 特殊工种人员必须持证上岗。
7。1.6 强化安全法制观念,各项工序施工前必须进行书面安全交底,交底双方签字齐全后交项目安全科检查、存档。
7.1。7 现场临电设施定期检查，保证临电接地、漏电保护器、开关齐备有效.夜间施工，施工现场及道路上必须有足够的照明,现场必须配置专职电工24小时值班.
7.1.8 落实“安全第一、预防为主”的方针，现场内各种安全标牌齐全、醒目,严禁违章作业及指挥。现场危险地区悬挂“危险”或“禁止通行\"的明显标志，夜间设红灯警示.
7。1。9 模板堆放区场地必须坚实无下沉,模板堆放倾角≤80度。
7。1.10 吊装模板设专人指挥,不得擅自违章作业。模板安装应有缆绳，以防模板在高空转动。风力过大，应停止吊运。不得随意将两块模板连接后同时起吊.经常
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对吊构进行检查，如发生破坏立即停止吊运，更换合格的吊构后方可继续吊运。
7。1。11 大模板施工应按其专业施工要求进行施工。
7。1.12 施工现场不准吸烟。模板堆放区、木工房、木料堆放区应有完善的防火、灭火措施.
7。1.13 拆模板时相互配合，协同工作。传递工具时不得抛掷.拆顶板模板时不允许将整块模板撬落。拆模时应注意人员行走，并注意提醒。
7.1。14 不得在脚手架上堆放木料、模板及其他材料。
7。1.15 模板支设做到工完场清，现场模板架料堆放整齐，有明显标识；木模板堆放场地必须平整、坚实，无支架模板须置于钢管搭设的护栏内.不得在脚手架上堆放大批模板及材料。现场模板架料和废料及时清理,并将裸露的钉子拔掉或打弯。
7。1。16 施工中的楼梯口、电梯口、预留洞口、出入口做好有效防护
7.2．文明施工及环境保护管理措施
7。2。1 文明施工管理系统图
工程部 生产经理 项目经理 物机部 安质部 施工队 7。2.2 现场场容实行责任区包干制度，定期检查评比。 7。2。3 现场临时道路进行硬化处理,每天洒水清扫，防止扬尘.出场车辆经过
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清扫处理，防止沿途遗洒。
7.2。4 合理安排施工工序，尽量降低噪音。
7.2。5 现场废料及加工厂木屑等,按照指定地点堆放，然后由专用车辆，运至场外废弃场.
7。2.6 工地厕所及时清扫、打药。
7.3．成品保护措施
在多工种多层次组织交叉流水作业的施工现场，做好成品保护工作有利于保证工程质量和施工进度，并节约材料和人工。因此应采取如下措施：
7.3。1 抓好宣传教育工作，使全体干部职工从思想上重视行动上注意. 7。3.2 安排生产的主要领导要认真做好各合理安排工序，科学管理。 7.3。3 不得拆改模板有关连接插件及螺栓，以保证模板质量。 7.3。4 模板拆除时能保证其表面及棱角不因拆模而受损。
7。3。5 将土建、水、电、空调、消防等各专业工序相互协调，排出工序流程表，各专业按此流程施工，严禁违反程序施工.
7。3.6 工序交接全部采用书面形式并由双方签字认可，由下道工序作业人员和成品保护人员同时签字确认。下道工序作业人员对防止成品的污染、损坏或丢失负直接责任，成品保护人对成品保护负监督、检查责任。
7。4．材料管理措施
7.4.1 项目部按公司质量体系程序文件对采购对进场材料进行质量检验和控制。材料进场必须有材质证明，根据要求进行抽样送检试验。
7.4。2 加强材料的保管工作,最大限度地减少人为损耗。
7。4。3 加强材料的平面布置及合理码放,防止因码放不合理造成的损坏和浪费。 7。4.4 加强施工现场、垃圾站的管理，做好剩余材料的分拣、回收工作。 7。4.5 施工完毕后,剩余材料及时收集整理，严禁随意乱扔.
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8、计算书 导墙模板计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017—2003
一、工程属性
砼墙特性 砼墙高度(mm) 地下室外墙Q1 砼墙厚度（mm) 4700 400 二、支撑构造
小梁布置方式 主梁最大悬挑长度D(mm) 竖直 150 小梁间距l(mm) 对拉螺栓水平间距s（mm) 主梁和支撑构造 支撑序号 第1道 第2道 第3道 第4道 第5道 第6道 第7道 第8道 第9道 主梁上支撑点距墙底距离hi（mm） 200 500 900 1400 2000 2600 3200 3800 4400 200 500 简图如下：
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墙模板(支撑不等间距)剖面图
墙模板(支撑不等间距)正立面图
三、荷载组合
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《建筑施工模侧压力计算依据规范 板安全技术规范》JGJ162—2008 新浇混凝土初凝时间t0（h） 4 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h） 1 2.5 混凝土重力密度γc(kN/m) 324 混凝土坍落度影响修正系数β2 1。15 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m） 4.7 min｛0。22γct0β1β2v21/2，γcH｝＝1/2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m) min{0.22×24×4×1×1。15×2。5，24×4。7｝＝2min{38.403，112。8}＝38.403kN/m 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m） 有效压头高度h＝G4k/γc＝38.4/24＝1.6m 承载能力极限状态设计值
Smax＝0。9max[1.2G4k+1。4Q3k，1.35 G4k+1.4×0。7Q3k］＝0。9max[1。2×38。400+1。4×2.000，1。35×38.400+1。4×0.7×2.000］＝48。42kN/m2
Smin＝0.9×1。4 Q3k＝0.9×1.4×2.000＝2.52kN/m2 正常使用极限状态设计值 Sˊmax＝G4k＝38。400kN/m2 Sˊmin＝0kN/m2
22 四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f］（N/mm） 根据《规范》JGJ162，面板验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b＝1000mm W＝bh2/6＝1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12＝1000×153/12=281250mm4 考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。
2覆面木胶合板 面板厚度（mm） 37 面板弹性模量E（N/mm） 215 10584 1、强度验算
q＝bSmax＝1。0×48。42＝48。42kN/m
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验算简图
Mmax＝ql2/8=48.42×0.2002/8=0.24kN·m
σ＝Mmax/W＝0.24×106/37500=6。456N/mm2≤［f]=37.000 N/mm2 满足要求！
2、挠度验算
qˊ＝bSˊmax＝1.0×38.40＝38.40kN/m
验算简图
挠度验算，νmax＝5qˊl4/（384EI）=5×38.40×2004/（384×10584×281250)=0。27mm≤[ν]=l/250=200/250=0。80mm 满足要求！
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f］(N/mm2) 小梁截面抵抗矩W（cm3） 小梁合并根数n 矩形木楞 14。85 54 1 小梁截面类型（mm) 小梁弹性模量E（N/mm2） 小梁截面惯性矩I（cm4） 小梁受力不均匀系数η 40×90 9350 243 1 1、强度验算
qmax＝ηlSmax＝1×0.2×48。42＝9。684kN/m qmin＝ηlSmin＝1×0。2×2.52＝0.504kN/m
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验算简图
弯矩图(kN.m）
Mmax＝0.303kN·m
σ＝Mmax/W＝0.303×106/54000=5。615N/mm2≤[f]=14.85 N/mm2 满足要求！
2、挠度验算
qˊmax＝ηlSˊmax＝1×0。2×38.4＝7。68kN/m qˊmin＝ηlSˊmin＝1×0。2×0＝0kN/m
验算简图
变形图(mm)
νmax＝0。150mm≤[ν］=l/250=600/250=2。4mm 满足要求！
3、支座反力计算
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承载能力极限状态
剪力图（kN)
R1=3.809 /η=3。809/1。000=3.81kN R2=2。717 /η=2。717/1.000=2。72kN R3=4。438 /η=4。438/1。000=4。44kN R4=5。416 /η=5。416/1。000=5。42kN R5=5.937 /η=5.937/1.000=5。94kN R6=5.661 /η=5。661/1。000=5.66kN R7=4.035 /η=4.035/1。000=4。03kN R8=3。559 /η=3.559/1.000=3.56kN R9=1.173 /η=1.173/1。000=1.17kN 正常使用极限状态
剪力图(kN）
Rˊ1 = 3。021 /η = 3.021/1.000 = 3。02 kN Rˊ2 = 2.155 /η = 2.155/1.000 = 2。16 kN Rˊ3 = 3。520 /η = 3。520/1.000 = 3.52 kN Rˊ4 = 4.296 /η = 4.296/1。000 = 4.30 kN Rˊ5 = 4。707 /η = 4.707/1.000 = 4.71 kN Rˊ6 = 4。493 /η = 4。493/1.000 = 4.49 kN Rˊ7 = 3.178 /η = 3。178/1.000 = 3.18 kN Rˊ8 = 2。737 /η = 2.737/1。000 = 2.74 kN Rˊ9 = 0。716 /η = 0.716/1.000 = 0。72 kN
4、抗剪验算
40
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Vmax＝2.99kN
τ＝3Vmax/（2bh）=3×2。99×103/（2×40×90)=1.24N/mm2≤［τ］=1.3 N/mm2 满足要求！
六、主梁验算
主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 钢管 Φ48×2。8 主梁截面类型（mm） 主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm） 主梁抗剪强度设计值［τ]（N/mm） 主梁截面抵抗矩W（cm) 主梁合并根数m 主梁计算方式 322Φ48×2。8 205 125 主梁弹性模量E（N/mm） 42206000 4。25 2 三等跨梁 主梁截面惯性矩I(cm） 主梁受力不均匀系数ζ 10。19 0.6 由上节'小梁验算’的’支座反力计算'知，主梁取小梁对其反力最大的那道验算。 承载能力极限状态:
Rmax＝ζMax［3。809，2.717，4.438，5.416，5。937，5.661，4。035,3。559，1。173］＝0。6×5。937=3.562kN。 正常使用极限状态:
Rˊmax＝ζMax［3.021,2。155，3。52，4.296，4.707，4.493，3.178，2。737，0。716]＝0。6×4.707=2。824kN。
1、强度验算
验算简图
弯矩图（kN.m)
Mmax＝0.534kN·m
σ＝Mmax/W＝0。53×106/4250=125。718N/mm2[f]≤205.000 N/mm2
41
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满足要求！
2、支座反力计算
剪力图（kN)
第1道支撑所受主梁最大反力Rmax(1)＝5。96/ζ=5。96/0.60=9.925kN 计算方法同上，可依次知：
第2道支撑所受主梁最大反力Rmax（2）＝4。25/ζ=4.25/0.60=7.077kN 第3道支撑所受主梁最大反力Rmax（3)＝6.94/ζ=6.94/0。60=11。562kN 第4道支撑所受主梁最大反力Rmax（4）＝8。47/ζ=8.47/0。60=14。110kN 第5道支撑所受主梁最大反力Rmax（5)＝9.28/ζ=9.28/0.60=15.465kN 第6道支撑所受主梁最大反力Rmax(6）＝8。85/ζ=8.85/0。60=14。744kN 第7道支撑所受主梁最大反力Rmax(7)＝6.31/ζ=6。31/0。60=10.511kN 第8道支撑所受主梁最大反力Rmax（8）＝5。56/ζ=5。56/0。60=9.269kN 第9道支撑所受主梁最大反力Rmax(9）＝1。83/ζ=1。83/0。60=3.057kN
3、挠度验算
验算简图
变形图(mm）
νmax＝0。277mm≤[ν]=l/250=500/250=2。0mm
42
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满足要求!
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓计算依据 b最不利荷载传递方式 17.8 对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值Nt(kN) 同主梁验算过程,可知对拉螺栓受力: N＝15。465kN≤Ntb＝17。8kN 满足要求！
剪力墙模板计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010—2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009—2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
砼墙特性 砼墙高度（mm） Q4 6000 砼墙厚度(mm） 400 二、支撑构造
小梁布置方式 主梁最大悬挑长度D（mm） 竖直 小梁间距l（mm) 对拉螺栓水平间距s（mm） 主梁和支撑构造 支撑序号 第1道 第2道 第3道 第4道 主梁上支撑点距墙底距离hi（mm) 200 500 900 1400 200 150 500 43
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第5道 第6道 第7道 第8道 第9道 第10道 第11道 2000 2600 3200 3800 4400 5000 5800 简图如下：
墙模板(支撑不等间距）剖面图
44
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墙模板(支撑不等间距）正立面图
三、荷载组合
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4 3侧压力计算依据规范 混凝土重力密度γc(kN/m) 24 新浇混凝土初凝时间t0(h) 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h） 1 2.5 混凝土坍落度影响修正系数β2 1。15 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总6 高度H(m） min{0.22γct0β1β2v21/2，γcH}＝min1/22新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m） ｛0.22×24×4×1×1.15×2.5，24×6}＝min{38。403，144｝＝38.403kN/m 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k（kN/m） 有效压头高度h＝G4k/γc＝38.4/24＝1.6m 承载能力极限状态设计值
Smax＝0。9max［1。2G4k+1.4Q3k，1.35 G4k+1.4×0.7Q3k］＝0.9max［1。2×38.400+1.4×2.000，1.35×38。400+1。4×0。7×2.000］＝48.42kN/m2
Smin＝0。9×1.4 Q3k＝0。9×1.4×2.000＝2。52kN/m2
22 45
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正常使用极限状态设计值 Sˊmax＝G4k＝38。400kN/m2 Sˊmin＝0kN/m2
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值［f］（N/mm） 根据《规范》JGJ162，面板验算按简支梁.梁截面宽度取单位宽度即b＝1000mm W＝bh2/6＝1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12＝1000×153/12=281250mm4 考虑到工程实际和验算简便,不考虑有效压头高度对面板的影响。
2覆面木胶合板 面板厚度(mm) 37 面板弹性模量E（N/mm） 215 10584 1、强度验算
q＝bSmax＝1。0×48.42＝48.42kN/m
验算简图
Mmax＝ql2/8=48.42×0.2002/8=0。24kN·m
σ＝Mmax/W＝0。24×106/37500=6.456N/mm2≤[f]=37。000 N/mm2 满足要求！
2、挠度验算
qˊ＝bSˊmax＝1。0×38.40＝38。40kN/m
验算简图
挠度验算，νmax＝5qˊl4/（384EI)=5×38.40×2004/（384×10584×281250）=0。27mm≤［ν]=l/250=200/250=0。
80mm
满足要求！
46
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五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值［f](N/mm） 小梁截面抵抗矩W(cm） 小梁合并根数n 32矩形木楞 14。85 小梁截面类型（mm） 小梁弹性模量E（N/mm） 4240×90 9350 54 1 小梁截面惯性矩I（cm） 小梁受力不均匀系数η 243 1 1、强度验算
qmax＝ηlSmax＝1×0。2×48.42＝9。684kN/m qmin＝ηlSmin＝1×0。2×2.52＝0.504kN/m
验算简图
弯矩图（kN.m）
Mmax＝0.300kN·m
σ＝Mmax/W＝0.300×106/54000=5.553N/mm2≤［f］=14。85 N/mm2 满足要求！
2、挠度验算
qˊmax＝ηlSˊmax＝1×0。2×38。4＝7。68kN/m qˊmin＝ηlSˊmin＝1×0.2×0＝0kN/m
47
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验算简图
变形图（mm）
νmax＝0.295mm≤[ν］=l/250=800/250=3.2mm 满足要求！
3、支座反力计算 承载能力极限状态
剪力图(kN)
R1=3。809 /η=3.809/1。000=3。81kN R2=2.719 /η=2.719/1。000=2.72kN R3=4。435 /η=4。435/1。000=4。43kN R4=5.426 /η=5。426/1。000=5.43kN R5=5.903 /η=5。903/1.000=5.90kN R6=5。792 /η=5.792/1.000=5.79kN R7=5.792 /η=5。792/1.000=5。79kN R8=5.904 /η=5.904/1.000=5。90kN R9=5.368 /η=5.368/1.000=5。37kN R10=4。483 /η=4.483/1.000=4。48kN
48
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R11=1.129 /η=1.129/1.000=1。13kN 正常使用极限状态
剪力图(kN)
Rˊ1 = 3。021 /η = 3.021/1.000 = 3.02 kN Rˊ2 = 2。156 /η = 2.156/1.000 = 2.16 kN Rˊ3 = 3.517 /η = 3.517/1。000 = 3。52 kN Rˊ4 = 4.303 /η = 4。303/1.000 = 4。30 kN Rˊ5 = 4。682 /η = 4.682/1。000 = 4。68 kN Rˊ6 = 4。593 /η = 4。593/1。000 = 4.59 kN Rˊ7 = 4.594 /η = 4.594/1.000 = 4.59 kN Rˊ8 = 4。679 /η = 4。679/1。000 = 4.68 kN Rˊ9 = 4.265 /η = 4。265/1。000 = 4。26 kN Rˊ10 = 3.416 /η = 3。416/1.000 = 3。42 kN Rˊ11 = 0。710 /η = 0。710/1.000 = 0。71 kN
4、抗剪验算
Vmax＝2。98kN
τ＝3Vmax/（2bh）=3×2。98×103/（2×40×90）=1.24N/mm2≤［τ］=1。3 N/mm2 满足要求！
六、主梁验算
主梁类型 主梁计算截面类型(mm） 钢管 Φ48×2.8 主梁截面类型（mm） 主梁抗弯强度设计值［f］(N/mm） 主梁抗剪强度设计值［τ]（N/mm） 主梁截面抵抗矩W（cm) 主梁合并根数m 主梁计算方式 322Φ48×2。8 205 125 主梁弹性模量E(N/mm) 42206000 4。25 2 三等跨梁 主梁截面惯性矩I（cm) 主梁受力不均匀系数ζ 10。19 0。6 由上节'小梁验算’的’支座反力计算’知，主梁取小梁对其反力最大的那道验算.
49
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承载能力极限状态:
Rmax＝ζMax[3.809，2。719，4。435，5。426，5。903，5.792,5。792,5.904，5。368，4.483，1。129］＝0.6×5.904=3.542kN。 正常使用极限状态：
Rˊmax＝ζMax[3.021，2.156，3.517,4.303,4。682，4。593，4。594，4。679，4.265，3。416，0。71]＝0。6×4。682=2.809kN.
1、强度验算
验算简图
弯矩图（kN.m）
Mmax＝0.531kN·m
σ＝Mmax/W＝0.53×106/4250=125.012N/mm2［f］≤205.000 N/mm2 满足要求！
2、支座反力计算
剪力图(kN）
第1道支撑所受主梁最大反力Rmax（1)＝5.95/ζ=5.95/0。60=9.921kN 计算方法同上，可依次知：
第2道支撑所受主梁最大反力Rmax（2)＝4。25/ζ=4.25/0.60=7.081kN
50
林安（扬州）智慧物流城 地下室模板支架施工方案
第3道支撑所受主梁最大反力Rmax(3)＝6.93/ζ=6.93/0.60=11.553kN 第4道支撑所受主梁最大反力Rmax（4)＝8.48/ζ=8。48/0。60=14。136kN 第5道支撑所受主梁最大反力Rmax（5)＝9。23/ζ=9.23/0.60=15。378kN 第6道支撑所受主梁最大反力Rmax（6）＝9。05/ζ=9。05/0。60=15.087kN 第7道支撑所受主梁最大反力Rmax（7）＝9。05/ζ=9.05/0。60=15.087kN 第8道支撑所受主梁最大反力Rmax（8)＝9.23/ζ=9。23/0。60=15。378kN
第9道支撑所受主梁最大反力Rmax
（9)
＝8.39/ζ=8。39/0.60=13.985kN
第10道支撑所受主梁最大反力Rmax(10)＝7.01/ζ=7.01/0.60=11。679kN 第11道支撑所受主梁最大反力Rmax(11）＝1.77/ζ=1。77/0.60=2.944kN
3、挠度验算
验算简图
变形图（mm）
νmax＝0。276mm≤[ν]=l/250=500/250=2.0mm 满足要求！
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓计算依据 b最不利荷载传递方式 17.8 对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值Nt(kN) 同主梁验算过程,可知对拉螺栓受力： N＝15。378kN≤Ntb＝17。8kN 满足要求!
51
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柱模板计算书
计算依据:
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017—2003
一、工程属性
新浇混凝土柱名称 KZ2 新浇混凝土柱的计算高度（mm) 6000 新浇混凝土柱短边边长(mm） 800 新浇混凝土柱长边边长(mm） 800 二、支撑体系设计
柱长边小梁根数 柱箍两端设置对拉螺栓 柱短边对拉螺栓根数 柱长边对拉螺栓间距（mm) 柱箍搭设 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 柱箍距柱底距离hi(mm） 200 500 900 1400 2000 2600 3200 3800 4400 5000 5800 柱箍依次间距（mm) 200 300 400 500 600 600 600 600 600 600 800 5 是 1 529，529 柱短边小梁根数 柱长边对拉螺栓根数 对拉螺栓布置方式 柱短边对拉螺栓间距(mm） 5 1 均分 529，529 平面图:
52
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平面图
立面图:
立面图
三、荷载组合
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4 3侧压力计算依据规范 混凝土重力密度γc(kN/m） 24 新浇混凝土初凝时间t0(h) 外加剂影响修正系数β1 1 53
林安（扬州）智慧物流城 地下室模板支架施工方案
混凝土坍落度影响修正系数β2 1.15 混凝土浇筑速度V(m/h) 2.5 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总6 高度H(m） min｛0。22γct0β1β2v21/2，γcH}＝1/2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m) min{0.22×24×4×1×1。15×2。5，24×6}＝2min{38.403，144}＝38。403kN/m 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k（kN/m） 有效压头高度h=G4k/γc=38。4/24=1。6m 承载能力极限状态设计值
Smax＝0。9max[1。2G4k+1。4Q3k，1.35G4k+1.4×0。7Q3k］＝0。9max［1。2×38。4+1.4×2,1.35×38.4+1.4×0.7×2］＝0.9max［48.88,53。8］＝0。9×53.8＝48.42kN/m2 Smin＝0.9×1。4Q3k=0.9×1.4×2=2。52kN/m2 正常使用极限状态设计值 S'max＝G4k＝38.4 kN/m2 S’min＝0 kN/m2
22 四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f]（N/mm） 根据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)，面板截面宽度取单位宽度即b=1000mm。 W＝bh2/6＝1000×152/6＝37500mm3,I＝bh3/12＝1000×153/12=281250mm4 考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响.
2覆面木胶合板 面板厚度t（mm) 37 面板弹性模量E（N/mm) 215 10584 1、强度验算
最不利受力状态如下图，按【四等跨连续梁】验算 简图:
静载线荷载q1＝0.9×1.35×bG4k＝0.9×1。35×1.0×38。4＝46。656kN/m 活载线荷载q2＝0。9×1。4 × 0.7×bQ3k＝0.9×1.4 × 0.7×1。0×2＝1.764kN/m
Mmax=-0.107q1l2-0.121q2l2=—0。107×46。656×0.22—0。121×1.764×0。22=-0.208kN·m
54
林安（扬州）智慧物流城 地下室模板支架施工方案
σ＝Mmax/W＝0.208×106/37500=5。547N/mm2≤［f］=37N/mm2 满足要求！
2、挠度验算
作用线荷载q'＝bS'max＝1。0×38.4＝38。4kN/m 简图：
ν＝0.632 q’l4/（100EI)＝0。632×38.4×2004/(100×10584×281250）=0。13mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！
五、小梁验算
小梁材质及类型 小梁截面惯性矩I(cm） 小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm） 小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm） 224矩形木楞 243 12。87 小梁截面类型(mm） 小梁截面抵抗矩W（cm） 小梁弹性模量E(N/mm） 2340×90 54 9350 1。485 1、强度验算
qmax＝lSmax＝0。2×48.42＝9.684kN/m qmin＝lSmin＝0。2×2。52＝0。504kN/m 简图：
弯矩图：
55
林安（扬州）智慧物流城 地下室模板支架施工方案
（kN。m）
Mmax=0。3kN·m
σ＝Mmax/W＝0.3×106/54000=5。556N/mm2≤[f]=12。87 N/mm2 满足要求！
2、挠度验算
q'max＝lS'max＝0.2×38.4＝7.68kN/m q’min＝lS'min＝0。2×0＝0kN/m
简图：
变形图：
（mm）
νmax=0。295mm≤[ν］=l/400=800/400=2mm 满足要求！
3、支座反力计算 1）承载能力极限状态 剪力图:
56
林安（扬州）智慧物流城 地下室模板支架施工方案
(kN）
R1=3。809kN R2=2。719kN R3=4。435kN R4=5.426kN R5=5。903kN R6=5。792kN R7=5。792kN R8=5。903kN R9=5.384kN R10=4。505kN R11=1.102kN
2)正常使用极限状态 剪力图：
（kN）
R'1=3。021kN R'2=2.156kN R'3=3.517kN R’4=4。303kN R’5=4。682kN R'6=4。593kN R'7=4。594kN R'8=4。679kN
57
林安（扬州）智慧物流城 地下室模板支架施工方案
R'9=4。279kN R'10=3。434kN R'11=0.687kN
4、抗剪验算
由承载能力极限状态的剪力图知 Vmax＝2.98kN
τ＝3Vmax/(2bh)=3×2.98×103/(2×40×90）=1。242N/mm2≤［τ]=1.485N/mm2 满足要求!
六、柱箍验算
柱箍材质及类型 柱箍计算截面类型（mm） 柱箍截面惯性矩I(cm） 柱箍抗弯强度设计值［f](N/mm） 柱箍合并根数 1 24钢管 Φ48×2.8 10。19 205 柱箍截面类型(mm) 柱箍截面面积A（cm) 柱箍截面抵抗矩W（cm） 柱箍弹性模量E（N/mm) 232Φ48×2。8 3.98 4。25 206000 由上节小梁\"验算\"的”支座反力计算”知，柱箍取小梁对其反力最大的那道验算
连续梁中间集中力取小梁最大支座；两边集中力取小梁荷载取半后，最大支座反力的一半.
1）长边柱箍
取小梁计算中l=800/(5-1）=200mm=0。2m代入小梁计算中得到：
承载能力极限状态：
Rmax＝ηMax［3.809，2。719,4.435,5.426，5。903,5。792,5.792，5.903,5。384，4.505，1.102]＝1×5.903=5.903kN 正常使用极限状态：
R'max＝ηMax[3。021，2.156，3.517，4。303,4.682，4。593，4.594，4.679，4.279,3。434,0。687］＝1×4。682=4.682kN
2）短边柱箍
取小梁计算中l=800/（5-1)=200mm=0。2m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态:
Rmax＝ηMax[3。809，2.719,4.435，5。426，5.903，5。792，5。792，5。903，5.384，4.505，1.102]＝1×5。903=5.903kN
正常使用极限状态：
R'max＝ηMax[3.021，2。156，3.517，4.303，4.682，4。593，4.594，4.679，4.279,3.434，0.687]＝1×4.682=4.682kN
1、强度验算
58
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长边柱箍计算简图：
长边柱箍计算弯矩图：
(kN。m)
长边柱箍计算剪力图：
(kN）
Mmax＝0.775kN·m
σ＝Mmax/W＝0.775×106/4250=182。353N/mm2≤［f］=205N/mm2 满足要求！
短边柱箍计算简图:
短边柱箍计算弯矩图：
59
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(kN。m)
短边柱箍计算剪力图：
(kN)
Mmax＝0.775kN·m
σ＝Mmax/W＝0.775×106/4250=182.353N/mm2≤［f]=205N/mm2 满足要求！
2、支座反力计算
长边柱箍支座反力： Rc1=2。999kN Rc2=17.613kN Rc3=2。999kN 短边柱箍支座反力： Rd1=2。999kN Rd2=17.613kN Rd3=2.999kN
3、挠度验算
长边柱箍计算简图：
60
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长边柱箍计算变形图：
(mm）
νmax＝0.359mm≤［ν]=l/400=529/400=1.323mm 满足要求！
短边柱箍计算简图：
短边柱箍计算变形图：
（mm）
νmax＝0.359mm≤[ν]=l/400=529/400=1。323mm
满足要求!
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型 扣件类型 M14 3形26型 轴向拉力设计值Nt(kN) 扣件容许荷载(kN) b17.8 26 N=Max［Rc1，Rc2,Rc3，Rd1,Rd2，Rd3］＝17。613kN≤Ntb＝17.8kN 满足要求！
N＝17。613kN≤26kN 满足要求！
61
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梁模板支撑计算书
一、梁底模板计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009—2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017—2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称 模板支架高度H(m） 模板支架纵向长度L（m） WKL14 4。7 7.4 900 混凝土梁截面尺寸（mm×mm) 400×模板支架横向长度B(m) 梁侧楼板厚度(mm） 5.7 350 二、荷载设计
面板 模板及其支架自重标准值G1k面板及小梁 （kN/m) 20.1 0。3 0。5 0.75 楼板模板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m） 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m） 对水平面模板取值Q2k（kN/m） 223324 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m） 31。5 1.1 1 2 基本风压ω0（kN/m） 220.35 非自定义：0。29 风荷载标准值ωk(kN/m） 地基粗糙程度 C类（有密集建筑群市区） 模板支架顶部24 距地面高度（m) 62
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风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 0。796 1.04 三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la（mm) 梁两侧立柱横向间距lb(mm) 步距h(mm） 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm） 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm） 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁间距 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 结构表面的要求 模板及支架计算依据 '’梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 850 850 1800 900、900 居中 425 1 按梁两侧立柱间距均分 425 300 4 133 0 结构表面隐蔽 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 设计简图如下：
63
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立面图
四、面板验算
64
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面板类型 面板抗弯强度设计值[f]（N/mm） 面板弹性模量E（N/mm) 22覆面木胶合板 面板厚度t（mm) 15 面板抗剪强度设计值［τ](N/mm） 5400 215 1。5 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算:
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9×max[1.2（G1k+(G2k+G3k）×h)+1.4Q2k，1。35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1。4ψcQ2k]×b=0.9×max[1。2×（0。1+（24+1。5)×0。9)+1.4×2，1.35×（0.1+(24+1.5）×0。9）+1。4×0.7×2]×1＝29.77kN/m
q1静＝0。9×1。35×［G1k+（G2k+G3k)×h］×b＝0。9×1。35×[0。1+(24+1。5)×0.9]×1＝28.006kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0。7×2×1＝1.764kN/m
q2＝［1×(G1k+(G2k+G3k）×h）]×b＝［1×(0.1+(24+1。5）×0。9)]×1＝23.05kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×28。006×0。1332+0。117×1.764×0。1332＝0.053kN·m σ＝Mmax/W＝0。053×106/37500＝1。426N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.677q2L4/（100EI）=0。677×23.05×133。3334/(100×5400×281250）＝0。032mm≤［ν］＝L/250＝133。333/250＝0.533mm 满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态)
R1=R4=0.4q1静L+0。45q1活L=0.4×28.006×0。133+0。45×1.764×0。133＝1.599kN R2=R3=1。1q1静L+1。2q1活L=1。1×28.006×0。133+1.2×1。764×0。133＝4.39kN 标准值（正常使用极限状态)
R1'=R4’=0。4q2L=0.4×23.05×0.133＝1.229kN R2'=R3’=1。1q2L=1。1×23.05×0。133＝3.381kN
65
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五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值［f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W（cm) 小梁截面惯性矩I(cm） 承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.599/1＝1.599kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2，R3]/b = Max［4.39,4。39］/1= 4.39kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.599/1＝1。599kN/m 小梁自重：q2＝0。9×1。35×（0.3—0.1)×0.4/3 =0.032kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1。35×0。5×(0。9—0.35）=0.334kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0。9×1.35×0.5×（0。9—0。35)=0.334kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0。9×Max[1。2×(0。5+（24+1。1)×0。35)+1。4×2，1.35×(0.5+(24+1。1)×0。35）+1。4×0.7×2］×（0。425-0.4/2)/2×1=1。468kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max［1.2×(0。5+(24+1.1）×0。35)+1。4×2，1。35×(0。5+(24+1.1)×0。35）+1。4×0。7×2］×（(0.85—0.425)—0.4/2）/2×1=1。468kN/m
左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.599+0.032+0.334+1.468=3.434kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.39+0.032=4.422kN/m
右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.599+0。032+0.334+1.468=3。434kN/m 小梁最大荷载q=Max［q左，q中,q右］=Max［3。434,4。422，3.434］=4。422kN/m 正常使用极限状态:
梁底面板传递给左边小梁线荷载:q1左’＝R1'/b=1。229/1＝1。229kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3’］/b = Max［3。381，3。381]/1= 3.381kN/m
432方木 11。44 小梁截面类型(mm） 小梁抗剪强度设计值[τ］(N/mm) 240×90 1.232 54 243 小梁弹性模量E（N/mm) 小梁计算方式 27040 简支梁 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右’＝R4’/b=1.229/1＝1.229kN/m
小梁自重：q2’＝1×(0。3—0。1)×0.4/3 =0.027kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×（0.9—0.35)=0.275kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×（0.9-0。35）=0。275kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左’＝［1×（0。5+(24+1。1)×0。35）]×（0。425—0.4/2）/2×1=1。045kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝［1×（0。5+（24+1。1)×0.35）]×（（0。85—0.425）—0.4/2)/2×1=1。045kN/m
左侧小梁荷载q左'＝q1左’+q2'+q3左'+q4左'=1.229+0。027+0。275+1.045=2。576kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中’+ q2’=3.381+0。027=3.407kN/m
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右侧小梁荷载q右'＝q1右’+q2’+q3右'+q4右’ =1。229+0。027+0。275+1.045=2.576kN/m 小梁最大荷载q’=Max［q左',q中',q右'］=Max［2。576，3.407，2.576]=3。407kN/m 为简化计算,按简支梁和悬臂梁分别计算,如下图：
1、抗弯验算
Mmax＝max［0.125ql12，0.5ql22］＝max[0.125×4。422×0.852，0。5×4。422×0。32］＝0。399kN·m σ=Mmax/W=0.399×106/54000=7.396N/mm2≤[f］=11。44N/mm2 满足要求!
2、抗剪验算
Vmax＝max［0。5ql1，ql2］＝max［0.5×4。422×0.85,4。422×0。3］＝1。879kN τmax=3Vmax/(2bh0）=3×1.879×1000/(2×40×90）＝0.783N/mm2≤［τ]=1。232N/mm2 满足要求！
3、挠度验算
ν1＝5q'l14/（384EI)＝5×3。407×8504/（384×7040×243×104)＝1.354mm≤[ν]＝l1/250＝850/250＝3。4mm ν2＝q’l24/(8EI）＝3.407×3004/（8×7040×243×104)＝0.202mm≤［ν]＝2l2/250＝2×300/250＝2.4mm 满足要求!
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=［qL1，0。5qL1+qL2］=max［4。422×0.85，0.5×4.422×0。85+4。422×0。3]=3。759kN 同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2。919kN,R2=3。759kN,R3=3。759kN,R4=2.919kN 正常使用极限状态
Rmax’=［q’L1,0.5q'L1+q'L2]=max[3.407×0.85,0.5×3。407×0。85+3。407×0.3]=2.896kN
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同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1’=2。19kN，R2’=2。896kN，R3’=2.896kN,R4'=2。19kN
六、主梁验算
主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 钢管 Φ48×2.8 主梁截面类型(mm） 主梁抗弯强度设计值［f］（N/mm） 主梁抗剪强度设计值［τ]（N/mm) 主梁弹性模量E（N/mm) 可调托座内主梁根数 222Φ48×2。8 205 125 主梁截面抵抗矩W(cm) 434。25 206000 1 主梁截面惯性矩I（cm） 10。19
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m)
σ=Mmax/W=0。431×106/4250=101.447N/mm2≤［f]=205N/mm2 满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图(kN）
Vmax＝5.727kN
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τmax=2Vmax/A=2×5.727×1000/398＝28.781N/mm2≤[τ］=125N/mm2 满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图(mm）
νmax＝0.091mm≤[ν］＝L/250＝425/250＝1.7mm 满足要求！
4、支座反力计算 承载能力极限状态
支座反力依次为R1=0。951kN,R2=11.455kN,R3=0.951kN
七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式 可调托座 1 可调托座承载力容许值［N]（kN） 30 扣件抗滑移折减系数kc 1、扣件抗滑移验算
两侧立柱最大受力N＝max[R1，R3］＝max[0.951,0.951]＝0。951kN≤1×8=8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求！
2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max［R2］＝11。455kN≤［N]=30kN 满足要求！
八、立柱验算
立柱钢管截面类型(mm) 钢材等级 回转半径i(mm) 抗压强度设计值［f](N/mm) 2Φ48×2。8 Q235 16 205 立柱钢管计算截面类型(mm） Φ48×2.8 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm） 支架自重标准值q(kN/m） 32398 4.25 0。15 1、长细比验算 l0=h=1800mm
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λ=l0/i=1800/16=112.5≤［λ］=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.502
2、风荷载计算
Mw＝0.9×φc×1。4×ωk×la×h2/10＝0.9×0。9×1.4×0.29×0。85×1.82/10＝0。091kN·m
3、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008,荷载设计值q1有所不同： 1）面板验算
q1＝0.9×［1.2×(0.1+（24+1.5）×0.9)+1.4×0.9×2]×1＝27。162kN/m 2）小梁验算
q1＝max{1。464+0.9×1.2×［(0.3-0。1)×0。4/3+0。5×（0.9-0.35）]+0.9×[1。2×(0。5+(24+1.1)×0。35)+1。4×0.9×1]×max［0。425—0。4/2，(0。85—0.425）-0.4/2］/2×1，4。014+0.9×1。2×(0。3—0。1)×0.4/3｝=4.043kN/m 同上四~六计算过程,可得:
R1＝0。846kN，R2＝10.357kN，R3＝0.846kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2］+0。9×1。2×0.15×(4.7—0.9）+Mw/lb＝max［0.846+0.9×[1。2×（0。5+（24+1。1）×0。35）+1。4×0。9×1]×（0.9+0。425-0。4/2）/2×0.85，10.357，0.846+0.9×［1.2×（0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.9×1]×(0.9+0。85—0。425-0.4/2)/2×0。85]+0.616+0.091/0。85＝11.079kN f＝N/(φA)+Mw/W＝11079.335/（0.502×398)+0。091×106/4250＝76.865N/mm2≤［f］＝205N/mm2 满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6。9。7：支架高宽比不应大于3 H/B=4。7/5.7=0.825＜3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！
二、梁侧模板计算书
计算依据：
1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010—2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009—2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝梁名称 WKL14 900 混凝土梁截面尺寸（mmxmm） 400×70
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新浇混凝土梁计算跨度(m） 7。4 二、荷载组合
侧压力计算依据规范 结构重要性系数 新浇混凝土初凝时间t0(h） 塌落度修正系数β 混凝土浇筑速度V(m/h） 《混凝土结构工程施工规范》混凝土重力密度γc（kN/m3） 24 GB50666—2011 1 4 0.9 2 0。9 min｛0。28γct0βv21.6kN/m 221/2可变组合系数 0。9 梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂（m) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m） 2,γcH}＝min{0.28×24×4×0。1/2梁下挂侧模G4k 9×2,24×0.9}＝min{34。213，21.6｝＝混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k（kN/m) 2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S
＝28.764kN/m2
承
＝γ0［1.35×0。9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×［1.35×0.9×21.6+1。4×0。9×2]
下挂部分:正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝21.6 kN/m2
三、支撑体系设计
小梁布置方式 主梁合并根数 结构表面的要求 水平向布置 2 主梁间距（mm） 小梁最大悬挑长度（mm) 600 100 600 结构表面外露 对拉螺栓水平向间距（mm) 楼板厚度(mm） 梁下挂侧模高度(mm) 小梁道数(下挂) 梁左侧 350 550 4 梁右侧 350 550 4
左侧支撑表：
第i道支撑 1 2 距梁底距离（mm） 150 500 支撑形式 对拉螺栓 对拉螺栓 右侧支撑表：
71
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第i道支撑 1 2 距梁底距离(mm) 150 500 支撑形式 对拉螺栓 对拉螺栓 设计简图如下：
模板设计剖面图
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f]（N/mm） 面板弹性模量E（N/mm） 22覆面木胶合板 面板厚度（mm) 15 面板抗剪强度设计值［τ］（N/mm) 10000 215 1.5 1、下挂侧模
梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm.W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：
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1、抗弯验算 q1＝bS
承
＝1×28.764＝28.764kN/m
q1静＝γ0×1。35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0。9×21。6×1＝26.244kN/m q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1。4×0。9×2×1＝2。52kN/m
Mmax＝0。1q1静L2+0。117q1活L2=0.1×26。244×0。1832+0。117×2.52×0.1832＝0.098kN·m σ＝Mmax/W＝0.098×106/37500＝2.617N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！
2、挠度验算 q＝bS
正
＝1×21。6＝21。6kN/m
νmax＝0.677qL4/（100EI)=0.677×21.6×183。3334/(100×10000×281250）＝0。059mm≤183.333/400=0。458mm 满足要求！
3、最大支座反力计算
承载能力极限状态
R下挂max＝1.1×q1静×l左+1。2×q1活×l左＝1。1×26。244×0。183+1.2×2.52×0。183＝5。847kN 正常使用极限状态
R'下挂max＝1。1×l左×q＝1。1×0。183×21。6＝4.356kN
五、小梁验算
小梁最大悬挑长度（mm） 小梁类型 小梁弹性模量E（N/mm） 32100 方木 8415 小梁计算方式 小梁截面类型（mm） 小梁抗剪强度设计值［τ］（N/mm) 2三等跨连续梁 40×90 1。663 小梁截面抵抗矩W(cm） 454 小梁抗弯强度设计值[f］（N/mm) 215.444 小梁截面惯性矩I（cm) 243 1、下挂侧模 计算简图如下：
跨中段计算简图
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悬挑段计算简图
1、抗弯验算
q＝5。847kN/m
Mmax＝max[0。1×q×l2，0.5×q×l12］=max［0.1×5。847×0。62，0。5×5.847×0。12]=0。21kN·m σ＝Mmax/W＝0.21×106/54000＝3。898N/mm2≤[f]＝15。444N/mm2 满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.6×q×l，q×l1]=max［0。6×5.847×0。6,5.847×0。1］=2。105kN τmax=3Vmax/（2bh0）=3×2.105×1000/(2×40×90)＝0.877N/mm2≤［τ]＝1。663N/mm2 满足要求！
3、挠度验算
q＝4。356kN/m
ν1max＝0.677qL4/（100EI)=0。677×4.356×6004/（100×8415×2430000)＝0.187mm≤600/400=1。5mm ν2max＝qL4/（8EI）=4。356×1004/（8×8415×2430000)=0.003mm≤100/400=0.25mm 满足要求！
4、最大支座反力计算
承载能力极限状态
R下挂max＝max[1.1×5。847×0.6，0.4×5。847×0。6+5。847×0.1]＝3.859kN 正常使用极限状态
R'下挂max＝max[1.1×4.356×0.6，0。4×4.356×0.6+4.356×0.1]＝2。875kN
六、主梁验算
主梁类型 主梁计算截面类型（mm) 主梁弹性模量E（N/mm） 2钢管 Φ48×2.8 206000 主梁截面类型(mm) 主梁合并根数 主梁抗弯强度设计值［f］(N/mm） 2Φ48×2。8 2 205 主梁抗剪强度设计值［τ］(N/mm） 2120 主梁截面惯性矩I(cm) 410。19 74
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主梁截面抵抗矩W（cm) 34。25 主梁受力不均匀系数 0。6 1、下挂侧模
因主梁2根合并,验算时主梁受力不均匀系数为0.6. 同前节计算过程,可依次解得：
承载能力极限状态：R1＝0.844kN，R2＝2.315kN，R3＝2.315kN，R4＝0。844kN 正常使用极限状态：R’1＝0。627kN,R’2＝1.725kN，R'3＝1.725kN，R'4＝0。627kN
计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m)
σmax＝Mmax/W＝0。146×106/4250=34。367N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！
2、抗剪验算
梁左侧剪力图(kN)
τmax=2Vmax/A=2×3。218×1000/398＝16.172N/mm2≤[τ]=120 N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
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梁左侧变形图（mm)
νmax＝0.044mm≤350/400＝0.875 mm 满足要求！
4、最大支座反力计算
R下挂max＝4.062/0.6=6。77kN
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型 M12 轴向拉力设计值Nt（kN) b12.9 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[6.77］＝
6.432kN≤Ntb＝12.9kN 满足要求!
板模板支撑计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称 模板支架高度H(m) 模板支架横向长度B（m) 主楼顶板B 4。7 20 新浇混凝土楼板板厚(mm） 模板支架纵向长度L(m） 350 20 二、荷载设计
面板 模板及其支架自重标准值G1k面板及小梁 （kN/m） 20.1 0。3 0。5 0。75 楼板模板 模板及其支架自重 76
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混凝土自重标准值G2k(kN/m) 24 3钢筋自重标准值G3k（kN/m） 1。1 23当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m） 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN） 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m） 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m） 模板支拆环境不考虑风荷载 222。5 2。5 1。5 1 三、模板体系设计
主梁布置方向 平行立柱纵向方向 850 250 250 立柱纵向间距la（mm) 水平拉杆步距h（mm） 小梁最大悬挑长度l1（mm) 850 1500 200 立柱横向间距lb（mm） 小梁间距l（mm） 主梁最大悬挑长度l2(mm) 设计简图如下：
模板设计平面图
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模板设计剖面图(模板支架纵向）
模板设计剖面图（模板支架横向)
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值［f](N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 22覆面木胶合板 面板厚度t（mm） 15 面板抗剪强度设计值[τ］（N/mm) 10000 面板计算方式 215 1。4 简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3,I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
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承载能力极限状态
q1＝0.9×max[1。2（G1k +(G2k+G3k）×h）+1.4×Q1k ，1.35（G1k +(G2k+G3k)×h）+1。4×0。7×Q1k]×b=0.9×max［1。2×(0。1+(24+1。1)×0.35)+1.4×2。5，1.35×(0.1+（24+1.1）×0。35)+1.4×0.7×2.5］ ×1=13kN/m q2＝0.9×1.35×G1k×b＝0。9×1。35×0.1×1=0.122kN/m p＝0.9×1.4×0。7×Q1k＝0。9×1.4×0。7×2。5＝2。205kN 正常使用极限状态
q＝(γG（G1k +（G2k+G3k）×h））×b =（1×(0。1+(24+1。1)×0.35)）×1＝8。885kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
M1＝q1l2/8＝13×0.252/8＝0。102kN·m
M2＝q2L2/8+pL/4＝0.122×0.252/8+2。205×0。25/4＝0。139kN·m Mmax＝max[M1，M2]＝max［0.102，0.139］＝0.139kN·m σ＝Mmax/W＝0.139×106/37500＝3.7N/mm2≤［f]＝15N/mm2 满足要求！
2、挠度验算
νmax＝5ql4/(384EI)=5×8。885×2504/（384×10000×281250）=0。161mm ν＝0.161mm≤［ν]＝L/400＝250/400＝0。625mm 满足要求!
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值［f］(N/mm） 小梁截面抵抗矩W(cm） 小梁截面惯性矩I(cm） 432方木 15.444 小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ］（N/mm) 240×90 1.782 54 243 小梁弹性模量E(N/mm） 小梁计算方式 29350 二等跨连续梁 q1＝0。9×max［1。2(G1k+ (G2k+G3k)×h）+1。4Q1k,1。35（G1k +（G2k+G3k）×h）+1.4×0。7×Q1k］×b=0。9×max[1.2×(0.3+（24+1。1）×0。35)+1。4×2.5,1。35×(0.3+(24+1.1）×0。35)+1.4×0。7×2。5]×0。25=3。311kN/m 因此，q1静＝0.9×1.35×(G1k +（G2k+G3k)×h）×b=0.9×1.35×（0.3+(24+1。1)×0.35）×0.25=2.76kN/m q1活＝0。9×1.4×0。7×Q1k×b=0。9×1.4×0。7×2.5×0。25＝0.551kN/m q2＝0。9×1。35 ×G1k×b=0。9×1。35×0。3×0。25＝0.091kN/m
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p＝0。9×1。4×0。7×Q1k＝0。9×1.4×0。7×2。5＝2。205kN
计算简图如下：
1、强度验算
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0。125×2。76×0.852+0.125×0.551×0。852＝0。299kN·m
M2＝max[0.07q2L2+0。203pL，0.125q2L2+0。188pL]＝max［0.07×0。091×0。852+0。203×2.205×0.85，0.125×0。091×0.852+0.188×2.205×0。85]＝0。385kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1］=max[3.311×0。22/2,0.091×0。22/2+2.205×0。2]＝0.443kN·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0。299,0.385，0。443]＝0.443kN·m σ=Mmax/W=0。443×106/54000=8。2N/mm2≤[f]=15.444N/mm2 满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0。625q1静L+0。625q1活L＝0。625×2。76×0.85+0.625×0.551×0。85＝1.759kN V2＝0。625q2L+0.688p＝0。625×0。091×0.85+0。688×2。205＝1.565kN V3＝max［q1L1，q2L1+p］＝max[3.311×0。2，0.091×0.2+2。205］＝2.223kN Vmax＝max[V1,V2，V3］＝max［1。759，1.565，2。223]＝2.223kN
τmax=3Vmax/（2bh0)=3×2。223×1000/(2×40×90）＝0.926N/mm2≤[τ］=1。782N/mm2 满足要求！
3、挠度验算
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h）)×b=(1×（0。3+（24+1.1)×0.35))×0。25＝2。271kN/m
挠度,跨中νmax＝0。521qL4/(100EI)=0。521×2。271×8504/(100×9350×243×104)＝0.272mm≤[ν］＝L/400＝850/400＝2。125mm；
悬臂端νmax＝ql14/（8EI)=2.271×2004/（8×9350×243×104)＝0。02mm≤［ν］＝2×l1/400＝2×200/400＝1mm 满足要求!
六、主梁验算
主梁类型 钢管 主梁截面类型（mm） Φ48×2。8 80
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主梁计算截面类型（mm) Φ48×2。8 主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm) 2205 主梁抗剪强度设计值［τ]（N/mm) 主梁弹性模量E（N/mm） 主梁计算方式 22125 主梁截面抵抗矩W(cm） 434.25 206000 三等跨连续梁 主梁截面惯性矩I（cm） 10.19 1、小梁最大支座反力计算
q1＝0.9×max［1.2(G1k +（G2k+G3k)×h)+1。4Q1k,1。35（G1k +（G2k+G3k)×h）+1。4×0。7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×
（0.5+（24+1。1）×0.35）+1。4×1。5，1.35×(0。5+(24+1。1)×0.35)+1.4×0。7×1.5]×0。25＝3。151kN/m q1静＝0。9×1。35×（G1k +(G2k+G3k）×h)×b＝0。9×1。35×(0。5+（24+1.1）×0.35)×0。25＝2。82kN/m q1活＝0.9×1。4×0.7×Q1k×b ＝0。9×1。4×0.7×1。5×0.25＝0。331kN/m
q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k）×h)）×b=（1×（0.5+（24+1.1）×0.35）)×0.25＝2。321kN/m 承载能力极限状态
按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1。25×3。151×0.85＝3。348kN 按悬臂梁,R1＝q1l1＝3.151×0.2＝0.63kN R＝max［Rmax，R1］＝3.348kN; 正常使用极限状态
按二等跨连续梁，R’max＝1。25q2L＝1。25×2。321×0。85＝2。466kN 按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.321×0.2＝0.464kN R’＝max[R’max，R'1］＝2。466kN;
计算简图如下：
主梁计算简图一
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主梁计算简图二
2、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·m）
主梁弯矩图二(kN·m）
σ=Mmax/W=0。846×106/4250=199。123N/mm2≤[f］=205N/mm2 满足要求!
3、抗剪验算
主梁剪力图一（kN）
主梁剪力图二（kN)
τmax=2Vmax/A=2×6.999×1000/398＝35。173N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！
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4、挠度验算
主梁变形图一（mm)
主梁变形图二（mm）
跨中νmax=0.783mm≤［ν]=850/400=2.125mm 悬挑段νmax＝0。813mm≤［ν]=2×250/400=1。25mm 满足要求！
5、支座反力计算
承载能力极限状态 图一
支座反力依次为R1=10.877kN，R2=11。126kN，R3=11.685kN，R4=9。836kN 图二
支座反力依次为R1=10。347kN，R2=11。415kN，R3=11.415kN，R4=10.347kN
七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N］(kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝11.685kN≤[N］＝30kN
满足要求！
八、立柱验算
剪刀撑设置 普通型 立柱顶部步距hd（mm） 顶部立柱计算长度系数μ1 立柱钢管截面类型(mm） 钢材等级 1500 1。386 Φ48×2.8 Q235 立柱伸出顶层水平杆中心线至200 支撑点的长度a(mm） 非顶部立柱计算长度系数μ2 1.755 立柱钢管计算截面类型（mm） Φ48×2.8 83
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立柱截面面积A（mm） 立柱截面抵抗矩W（cm） 支架自重标准值q（kN/m) 32398 4.25 0.15 立柱截面回转半径i(mm) 16 2抗压强度设计值[f]（N/mm） 205 1、长细比验算
顶部立柱段:l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×（1500+2×200）=2633mm 非顶部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm λ=max［l01，l0]/i=2633.4/16=164.588≤［λ］=210
满足要求! 2、立柱稳定性验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算
q1＝1×［1。2×(0。5+(24+1.1）×0。35)+1。4×1]×0。25 = 3。135kN/m 同上四～六步计算过程,可得：
R1＝10.822kN，R2＝11.357kN，R3＝11。626kN,R4＝10。295kN 顶部立柱段：
l01=kμ1（hd+2a）=1.155×1。386×(1500+2×200）=3041.577mm λ1=l01/i=3041。577/16=190。099 查表得，φ＝0。199 不考虑风荷载:
N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[10.822，11。357，11。626，10.295]=11。626kN f＝ N1/（ΦA)＝11626/(0.199×398)＝146.789N/mm2≤[f］＝205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段：
l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.537mm λ=l0/i=3040。537/16=190.034 查表得，φ1=0.199 不考虑风荷载：
N =Max［R1，R2，R3，R4］+1×γG×q×H=Max[10。822，11。357,11.626，10。295］+1×1。2×0。15×4。7=12。472kN
f=N/（φ1A)＝12.472×103/（0。199×398）=157。471N/mm2≤［σ］=205N/mm2 满足要求！
九、高宽比验算
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根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2011 第6。9。7:支架高宽比不应大于3
H/B=4.7/20=0。235＜3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算 !
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