模板支撑稳定性验算

模板支撑稳定性验算

主要验算基础平台板支撑体系的稳定性。计算时对模板支撑体系的整体稳定性验算简化为局部立杆稳定性验算。

鉴于整个模板支撑体系仅高1.0m，此次验算忽略立杆竖向荷载偏心影响及忽略风荷载。立杆采用483.0mm，A3号的钢管。 （1）立管稳定承载力设计值计算

=kL/i

=1.1551.0/15.95 =72.4

据=72.4，查表得=0.35 Nd=fcAn =0.350.205424.11 =30.43（kN）

（2）单支立管总承载力计算：

立杆纵向、横向间距为0.40m。验算时取1支立杆做为计算对象，进行荷载验算。 单支立管受荷面积A1=0.400.40=0.16m； （3）运算面积内恒荷载：

木模板自重G1=0.3kN/m20.16m2=0.048kN；

枋木及钢管支撑支撑体系自重G2=0.5kN/m20.16㎡=0.08kN； 钢筋混凝土自重G3=25 kN/m30.16m20.9m =3.38kN； 恒荷载分项系数γ1=1.2 （4）运算面积内活荷载：

施工人员及设备荷载Q1=0.49kN/m20.16m2=0.08kN； 振捣混凝土时产生的荷载为Q2=2.0kN/m20.16m2=0.32kN； 活荷载分项系数γ2=1.4 （5）运算面积范围内的总荷载:

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N1Gi2Qii1i1nn=1.2（0.048+0.08+3.38）+1.4（0.08+0.32） =5.3（kN）

< Nd=30.43（kN）

该模板支撑体系满足强度、钢度、稳定性要求。 底模支撑稳定性验算

（1）主楞强度验算 q1=N/3 =5.3×103/3 =1.8×103（N） Mg=q1•/3

=1.8×103×400/3 =0.24×106（N•mm） ƒg= Mg/Wg =0.24×106/1840 =130.43（N/mm2） ﹤[ƒg]=268（N/mm2） 主楞强度合格。 （2）主楞钢度验算

ωg=（q1•/3×24×Eg•Ig）×（3-4×（/3））

=[（1.8×103×400/3）/（24×2.6×103×44176）]×[3×4002-4×（400/3）2] =0.03（mm） ﹤[ω]=1.8（mm） 主楞钢度合格。 （3）次楞强度验算 q2=q1/ =1.8×103/400 =4.5（N/mm） Mm=q2•ι2/8 =4.5×4002/8 =0.09×106（N•mm） ƒm= Mm/Wm

=0.09×106/64×103 =1.41（N/mm2）

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﹤[ƒm]=14.95（N/mm2） 次楞强度合格。 （4）次楞钢度验算 ωm=5×q2•4/384×Em•Im

=5×4.5×4004/384×10×103×2.56×106 =0.060（mm） ﹤[ω]=1.8（mm） 次楞钢度合格。

公式符号、意义及取值

fc—钢管抗压强度，取0.205（kN/mm2） An—钢管净截面积，取424.11（mm2） i—钢管回转半径，取15.95（mm） L—支撑立杆长，取1000（mm） k—立管计算长度附加系数，取1.155 —立管长细比

—立管轴心受压稳定系数 Nd—立管稳定承载力设计值（kN） G1—木模板自重（kN）

G2—枋木及钢管支撑支撑体系自重（kN） G3—钢筋混凝土自重（kN） γ1—恒荷载分项系数，取1.2 Q1—施工人员及设备荷载（kN） Q2—振捣混凝土时产生的荷载为（kN） γ2—活荷载分项系数，取1.4

N—运算面积范围内的总荷载（KN） q1—次楞作用在主楞上的的集中荷载（KN）

Mg—主楞最大弯矩

--受压杆件的计算长度，取450（mm）

Wg—钢管截面抵抗矩，取1840（mm3） [ƒg]—钢管弯矩强度设计值，取268（N/mm2）

ωg—主楞最大挠度（mm）

[ω]—模板允许挠度，取/250=1.8（mm）

Ig—钢管截面惯性模量，取44176（mm4） Eg—钢管弹性模量，取2.6×10（N/mm） q2—模板作用在次楞上的的均布荷载（KN/m）

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Mm—次楞最大弯矩

ωm—次楞最大挠度（mm） Wm—木枋截面抵抗矩，取64×103mm3

[ƒm]—木枋弯矩强度设计值，取14.95（N/mm2）

Em—木枋弹性模量，取10×10（N/mm）

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Im—木枋截面惯性矩2.56×106（mm4）