模板排架施工方案

金山城投公司城市建设维护管理用房

模板排架施工方案

第八分公司金山城投公司城市建设维护管理用房项目部

2011年11月

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目 录

1.

工程概况 ............................................. 1

2.编制依据 ................................................. 2 3.模板施工方案 ............................................. 2

3.1基础模板 ............................................ 2 3.2框架柱(构造柱)模板 .................................. 2 3.3梁、平台模 .......................................... 3 3.4楼梯模板 ............................................ 3 3.5模板施工 ............................................ 3

3.5.1施工准备与作业条件 ............................. 3 3.5.2模板面板质量要求： ............................. 4 3.5.3模板安装要求 ................................... 5 3.5.4 质量措施和要求 ................................. 7 3.5.5预留孔及管道的预留方法 ......................... 7 3.5.6模板拆除 ....................................... 8 3.5.7施工要点 ....................................... 9 3.5.8模板的维修保养 ................................ 10 3.5.9安全注意事项 .................................. 11 3.5.10 工程事故应急预案 ............................. 12

4.模板的设计计算 .......................................... 20

4.1概况 ............................................... 20 4.2模板计算书 ......................................... 20

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4.2.1框架柱计算 .................................... 20 4.2.2梁模板计算 .................................... 46

5.排架施工方案 ............................................

5.1概况 ............................................... 5.2施工准备 ........................................... 5.3 质量保证措施 ....................................... 5.4安全措施 ........................................... 65 6.排架的设计计算 .......................................... 65

6.1概况 ............................................... 65 6.2排架计算书 ......................................... 66

6.2.1楼板排架计算 .................................. 66

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模板排架施工方案

1. 工程概况

本工程内容为建设一幢“回”字型布局的办公楼，基础采用承台基础，结构为框架结构，建筑层数:地上4层，建筑高度20.8m。总建筑面积：14829㎡。

在主楼东南、东北两侧分别布置一幢一层的辅楼，基础采用条形基础, 结构为框架结构。建筑高度5m。

本工程主楼设计标高±0.000相对于绝对标高5.270米，室内外高差为0.470米。本工程南北辅楼设计标高±0.000相对于绝对标高5.100米，室内外高差为0.300米。

本工程施工段按后浇带划分为二个区域（具体分区为A区、B区），楼层高度为一层5.4m、二至四层为4.2m

具体建筑结构情况如下： 梁、柱、板等主要形式有：

柱：1100×900、800×700等（计算时所取截面尺寸）

梁：有多种截面类型，不一一列举，计算时主要取最大的截面计算500×800

板：主要为120厚。

为保证业主对工程的施工要求，根据施工现场的实际情况及工程的质量安全目标，本工程基础、楼层，柱、梁、板、模板均采用涂塑九夹板，支撑排架采用Φ48标准钢管及扣件。

模板数量：基础模板1套；上部结构模板2套、钢管满堂支架，施工采用分段流水施工。

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2.编制依据

1. 金山城投公司城市建设维护管理用房工程施工组织设计 2. 金山城投公司城市建设维护管理用房工程建筑、结构施工图 3. 建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）

4. 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）/2011年版 5.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 6．建筑施工安全检查标准（JGJ59-99） 7建筑施工手册（第四版）

8简明建筑结构设计手册（第二版） 9建筑结构静力计算手册（第二版） 10建筑工程模板施工手册（第二版）

11建筑结构荷载规范(GB50009-2001）/2006年版 12建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）

13《施工技术》2002.3《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)

14《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》DG/TJ08-016-2004 3.模板施工方案 3.1基础模板

基础承台、梁模板采用木模拼装。(做法见详图)

模板使用前，必须做好修理工作，表面必须清理干净，保持平整度。安装模板前，先复查垫层标高及轴线尺寸，弹出基础模线。 3.2框架柱(构造柱)模板

①、先在面上弹出纵横轴线和四周边线，按柱截面制作合适的夹板模

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板拼装。先安装两端柱模板、校正固定，再拉通长线校正中间各柱模板。柱模采用Φ48钢管柱箍固定，采用M14内埋式对拉螺栓，以免浇筑柱混凝土时模板爆裂。柱模板与钢筋间应绑放塑料垫块，以免钢筋与模板相碰而产生露筋，各柱箍间采用钢管与平台排架互相牵连，以增强稳定性。(梁、柱节点模板安装做法见详图)

②、为便于拆模，柱模板与梁板连接时，梁模应缩短2～3mm，并锯成小截面木模镶拼。 3.3梁、平台模

①、梁、平台模板均用钢管支撑，平台模板下用50×100垫木以保持底模平整，梁模板、平台模板均采涂塑九夹板。梁底模板按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底板跨度大于及等于4m时，跨中梁底处应按要求起拱，起拱高度为梁跨度的2~3‰。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。下层楼板支撑应安装在竖向中心线上，模板底标高断面尺寸，平整度均须符合设计要求和施工规范规定。

②、满堂钢管支撑立柱间距为800mm（具体详见平面布置图），支柱之间离地面200mm起设一道纵横水平拉杆，以上每隔1.6米设一道，沿柱轴设剪刀撑，互相拉撑成整体。

③、预埋件绑扎在主筋和箍筋上，埋件较大时可用点焊固定，但注意不损伤钢筋。 3.4楼梯模板

①、楼梯一般为板式楼梯，模板均采用木模形式。(做法见详图) ②、板式楼梯施工前应根据实际层高放样，安装平台梁及基础模板，再安装楼梯斜梁或梯底模板，然后在内侧弹出楼梯底板厚度线，用套板画出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，安装楼梯外帮侧板。

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3.5模板施工

3.5.1施工准备与作业条件

1、进行中心线的放线：首先引出建筑的轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线。模板放线时，根据施工图用墨线弹出模板的内边线，柱模板要弹出模板的边线和外侧控制线，以便于模板的安装与校正。

2、做好标高测量工作：用水准仪把建筑物水平标高根据实际标高的要求，直接引到模板安装的位置。

3、进行模板基底找平工作：模板承垫底部应预先找平，以保证模板位置的正确，防止模板底部漏浆。在外墙部位继续安装模板前，要校正，确保其平直。

4、设置模板定位基准：按照构件的断面尺寸先用同强度等级的细石混凝土定位块作为模板定位基准或采用钢筋定位，即根据构件断面尺寸切断一定长度的钢筋或角钢头，点焊在主筋上，并按二排主筋的中心位置分档，以保证钢筋与模板位置的准确。

5、经检查合格的模板，应按照安装程序进行堆放或装车运输。重叠平放时，每层之间应加垫木，模板与垫木之间均应上下对齐，底层模板应垫离地面不小于100mm，运输时，要避免碰撞，防止颠倒。

6、木模板不得选用脆性，严重扭曲和受潮容易变形的木材。 7、木模板应避免长时间曝晒。浇捣前应浇水润湿，凡经周转后损坏的木模板应及时进行维修或更换，以保证结构的施工质量。

8、做好脱模剂、清洗剂的材料准备以及操作工具的准备工作。 9、放好轴线、模板边线、水平标高控制线，模板底部应做好找平层。 10、钢筋绑扎完毕，水电管线及预埋件与安装，办完隐预检手续。 11、操作用的脚手架和安全防护设施已支搭完毕。

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3.5.2模板面板质量要求：

平均厚度及公差：平均厚度 18 （mm） 公差 ±1.0 （mm） 幅面公差： ±3 （mm） 两对角线长度公差： 6 （mm） 翘曲度： <1% 含水率： 5%~13%

密度： 11（kg/m2） 3.5.3模板安装要求

（1）基础模板

按照设计尺寸及木工放样、模板排列图配制，根据放线员基础墨线安装，复核无误。

（2）柱模板

A.按照放线位置订好压脚板。

B.按柱模板设计图的模板位置，由下至上安装，模板之间用锥型插销插紧，转角位置用双面胶将两模板拼接密实。

C.安装柱箍。柱箍可用钢管、型钢等制成，柱箍应根据柱模尺寸、侧压力大小等因素进行设计选择，必要时可增加穿墙螺栓。

D.安装柱模的拉杆或斜撑，用Φ48钢管与排架连接，安装牢固可靠，与地面夹角不大于45度。

（3）墙模板

A.墙板钢筋绑扎验收以后，先在底部浇好板墙断面限位，然后将板墙内的垃圾清理干净，再将内模板拼装好，设置好纵横围檩后同外模板用穿墙螺栓连接。

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B.单面模板支撑时，纵横围檩设置好以后，必须用抛撑支承在预留底板上的地锚杆上，每一纵横围檩的交叉点均需设置抛撑。

（4）平台模板

A.平台排架搭设时，标高控制点设置在排架冲天杆上，平台标高、门洞的标高都依此控制。

B.平台处预留洞位置必须在模板上标出。

C.平台下的排架间要设置好剪刀撑，以防排架整体位移。

竖向模板和支架的支承部分，当安装在基土上应架设垫板，且基土必须坚实并有排水措施。

模板及其支架在安装过程种，必须设置防倾覆的临时固定设施。 安装模板前应检查预埋件、预留洞的位置尺寸、规格数量及固定情况，注意与安装单位协调，封模板前保证墙内管线敷设完毕后。封模前应将模板内的垃圾杂物清除、冲洗浮灰。

模板安装必须作到定位正确，支撑牢固，模板平整、垂直。模板缝隙应嵌塞好，梁柱等节点间模板连接清晰、固定牢固。由专人负责检查复核。

浇捣混凝土过程中，应派专人“看模”，如发现变形、松动、漏浆等异常现象应及时整修加固。

每层柱、墙制模前应用砂浆找平，以控制标高，防止漏浆。现浇钢筋混凝土梁、当梁底板跨度大于及等于4m时，跨中梁底处应按要求起拱，起拱高度为梁跨度的2~3‰。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。

现浇多层房屋和构筑物，应采取分层分段支模的方法，安装上层模板及支架应符合下列规定；

下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或架设支架支撑； 上层支架的立柱应对准下层支架的立柱，并铺设垫板；

当采用分节脱模时，底模的支点应按模板设计设置，各节模板应在同

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一平面上，高低差不得超过3mm。

当承重焊接钢筋骨架和模板一起安装时，模板必须固定在承重焊接钢筋骨架的节点上。

楼板模板的安装，应由四周向中心铺板。支柱在高度方向所设的水平撑与剪刀撑，应按构造与整体稳定性要求布置。 3.5.4 质量措施和要求

1．检查人员必须把好质量关，坚持自检、交接检，必须做到“上道工序不合格，不能进行下道工序施工。”

2. 支梁模时应遵守边模包底模的原则：梁底支撑间距应能保证在砼重量和施工荷载作用下不产生过大变形；梁侧模及底模用料厚度应根据梁的高度与宽度及通用尺寸进行配制，必须有足够的拼条、横挡与夹条；梁侧模下口必须有夹条木，钉紧在支架上，以保证砼浇筑过程中，侧模下口不致涨裂；梁侧模上口模横挡应放在板模阁栅下，或用斜撑双面支撑在支架顶部。

3. 固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固、位置准确，偏差在规范规定的允许范围内。

4. 模板安装的质量要求：梁构件轴线位移允许偏差5㎜；底模上表面标高±5㎜；截面尺寸+4～-5㎜；相邻两板表面高低差2㎜；表面平整度（2M长度以上）5㎜。

3.5.5预留孔及管道的预留方法

（1）先做木框，其大小同留孔尺寸，厚度为内外两模板之间间距，在留孔部位，于模板上钻若干小孔，用铁钉固定木框。

（2）先做钢框，其大小同留孔尺寸，厚度为内外两模板之间间距，在留孔部位，与钢筋焊接固定。

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（3）管道孔较大时，先预埋管道套管，套管外围用木模镶拼代替局部模板，并和周围模板固定住。

固定在模板上的预留件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确，其允许偏差，应符合要求。

项 目 预埋钢板中心线位置 预埋管、预留孔中心线位置 中心线位置 预埋螺栓 外露长度 中心线位置 预留洞 截面内部尺寸 允许偏差 3 3 2 +10 0 10 +10 0 现浇结构模板安装的允许偏差，应符合要求。

项 目 轴线位置 底模上表面标高 基 础 截面内部尺寸 柱、墙、梁 全高≤5m 全高＞5m 允许偏差 5 ±5 ±10 ＋4 －5 6 8 2 5 层高垂直 相邻两板表面高低差 表面平整度（2m长度上） 3.5.6模板拆除

现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，应符合设计要求（一般需在混凝土强度达到其设计强度的75%，当设计无具体要求时，应符合下列规定）

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1）侧模，在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而损坏后，方可拆除；

2）底模，在混凝土强度符合规定后，方可拆除。

3）楼板拆模时，必须做好同条件养护试块，达到强度标准后，经项目经理、施工员、项目工程师的一致认可后，方可拆模。

现浇结构拆模时所需混凝土强度表

按设计的混凝土结构跨度结构类型 强度标准值得百（m） 分率计（%） ≤2 板 ＞2，≤8m ＞8 梁、拱、壳 悬臂构件 ≤8m ＞8 50 75 100 75 100 100 4）已拆除模板及其支架的结构，在混凝土强度符合设计混凝土强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。

5）拆模时应注意保护好模板，拆模时不能用力过猛，模板的传递均采用人工传递，严禁随意抛、掷模板及其相关配件，拆下来的模板要及时运走、整理。

6）拆除程序一般应是后支先拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。 7）拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。 8）所有模板未经允许不得随意开洞，拆模后要堆放平整，并且清理干净以备后用。

9）悬挑梁支模时悬挑端起拱为 L/300。砼达 100%强度可拆模。

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3.5.7施工要点

本体系模板的面板采用胶合板每榀标准模板的尺寸为1830mm×915mm。 ①、支模前放线员必须弹好轴线及柱边线，在钢筋上定好标高，在柱底部位焊好钢筋限位，按组合图施工。板、梁上予埋铁、管、洞要保证位置与柱模标高的精确。

②、板的横楞、竖楞(与排架支撑立杆的连杆、斜撑)均要用Φ48圆钢管，双根设置，间距、规则按设计计算确定。

③、楼板模采用排架撑。与梁、板立杆一道，离地0.20m处设纵横向水平拉杆，以上每隔1.6m设一道水平拉杆，三根立根之间设余拉撑保证整个钢管排架支撑系统的稳定，平台板搁栅间距保持在250mm左右，上铺涂塑九夹板，在涂塑九夹板的接缝处设木搁栅，固定涂塑九夹板，拼缝应严密、平整，有不足的地方用木板补上，模板必须刷好隔离剂，梁底模板按要求起拱，钢管支撑的底部应垫木板及木楔找平，以利拆模。

④、所有模板未经允许不得随意开洞，拆模后要堆放平整、清理以备后用。

⑤、模板施工中，木工监护需要认真熟悉图纸，加强现场监督，在木工操作过程中及时发现问题和及时整改，特别要注意砖墙拉筋，圈梁、过梁、构造柱的预埋件的位置。

⑥、先在面上弹出纵横轴线墙板柱边线，然后墙板柱扎铁，然后再封墙柱板模，夹板上下左右均连接牢靠，且墙柱模板与钢筋间应绑放塑料垫块，以免钢筋与模板相碰而产生露筋，墙柱模外应用48钢管及穿墙螺栓进行拉结，各墙板柱模板箍间采用钢管与平台排架相互连接，增强稳定性。 3.5.8模板的维修保养

安装和拆除模板时不得抛扔，以免损坏板面或造成模板变形。吊运时

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不得碰撞混凝土结构。模板施工过程中注意木屑的清理，采用吸尘器，对模板内的杂物进行清理。

拆下的摸板应及时清除灰浆。难以清除时，可采用模板除垢剂清除，不准敲砸。

清除好的模板必须及时涂刷脱模剂，开孔部位涂封边剂。防锈漆脱落时，清理后涂刷防锈漆。

振捣混凝土时，不得用振捣棒触动板面。绑扎焊接钢筋时，不得砸坏或烧坏胶合板。

模板的连接件、配件应经常进行清理检查，对损坏、断裂的部件要及时挑出，螺纹部位要整修后涂油。

拆下来的模板，如发现翘曲、变形、开焊，应及时进行修理。破损的板面应及时进行修补。

模板及零配件设专人保管和维修，并要按规格、种类分别存放或装箱。 模板应存放在室内或敞棚内干燥通风处，露天堆放时要加以覆盖。模板底层应设垫木，使空气流通，防止受潮。

模板每使用2次后应反面使用，防止模板的变形累加，保持模板的平整度。

装卸模板时要轻拿轻放，不得碰撞。装车高度不得超出车栏板，并应拴牢，防止沿途丢失或伤人。

建立模板管理、使用、维修制度，对随意裁取模板者进行经济处罚措施。

3.5.9安全注意事项

遵守国家有关建筑安装工程施工防火施工规范、规定。

装拆模板，必须有稳固的登高工具。高度超过3.5m时，必须搭设脚手

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架。安装梁模板及梁、柱接头模板的支撑架或操作平台必须支搭牢固。

在模板的紧固件、连接件、支撑件未安装完毕前，不得站立在模板上操作。

模板的预留孔洞等处，应加设防护网，防止人员和物体坠落。 安装墙、柱模板时，应随时支撑固定，防止倾覆。如遇中途停歇，应将已就位的模板或支撑件连接稳固，不得单摆浮搁。在楼层拆模时，如有间歇，亦应将已拆下的模板和配件及时运走，防止坠落伤人。

在脚手架或操作平台上堆放模板时，应按规定码放平稳，防止脱落并不得超载。操作工具及模板连接件要随手放入工具带内，严禁放在脚手架或操作平台上。

地面以下支模，应先检查土壁的稳固情况，遇有裂缝或土方险情时，应先排除险情，方准进行作业。

楼板、梁的支柱，应按规定设置纵横向水平支撑及剪刀撑。

浇筑混凝土时，应设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部膨胀时，应及时采取紧固措施，方可继续施工。

拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。必要时，应先设立临时支撑，然后进行拆卸。拆下的模板和零件，严禁向楼层以下抛扔。

高空装拆模板时，除操作人员外，下面不得站人，并应设置警示排或红色信号标志。作业区周围及出入口处，应设专人负责安全巡视。 3.5.10 工程事故应急预案

模板工程常涉及的事故包括：高空坠落、物体打击、模板坍塌、火灾、触电等不可预见性的突发事件，为降低安全事故的伤害，防止事故扩大，制定以下应急预案与措施：

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1．建立应急预案组织机构：

建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。

项目经理、项目工程师：（陆长中、何建忠、刘建国）负安全领导责任

在脚手架施工过程中认真贯彻安全生产方针、、法规和各项规章制度，结合脚手架施工的特点，提出有针对性的安全管理措施，严格履行安全检查考核指标和安全生产奖惩办法；

认真落实施工组织设计中的安全检查技术管理的各项措施，严格执行安全技术措施审批制度、施工项目安全交底制度和设施、设备交接验收使用；

领导组织安全生产检查、定期研究分析施工中存在的安全隐患，并加以落实解决。

发生事故时，保护好现场，及时上报，并认真吸取教训。 技术员：（刘建国）

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进行方案的编写，解决技术问题，上报项目经理；

与设计、监理方保持沟通，保证设计、监理方的要求与指令得以贯彻实施；

对施工员和质安员进行技术交底，保证方案得以顺利实施； 加强项目工程资料的管理，确保项目分类明确，及时备案。 施工员：（陈为）

对班组进行质量技术交底；

施工作业过程中的施工指导，确保工序管理的顺利实施；

协调各专业队伍的劳动力使用，合理调配劳动力资源，使工程施工组织按计划进行。

质安员：（郭峰）

对班组进行安全技术交底； 对施工过程进行质量安全监督； 对脚手架进行验收；

拆除脚手架时负责旁站监督检查。 施工班组：（孙立干）

安排生产任务时要认真执行安全交底，严格执行本工种安全操作规程，有权拒绝违章指挥；

班前要对所用的机具、设备、防护用具及作业环境安全检查，发现问题立即采取改进措施，及时消除事故隐患；

组织班组开展安全活动，开好班前安全会议。 2．建立对内、对外的通信网络：

项目部应在现场办公室和模板施工场所明显位置应公布项目的应急领导小组、义务消防队和项目主要管理人员名单及其联系电话、火警“119”和急救中心“120”和急救医院联系电话。

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3．在施工现场按规定设置药物和急救工具等应急资源：

项目部应在现场办公室的明显位置设置急救药箱和急救担架，配备适等应急资源，适当的药品和救护品。药箱内至少应配备：药棉枝、纱布、绷带、医用胶布、消毒洒精、止痛药，以备现场临时急救。

4．应急预案启动的条件：

在外脚手架施工期间，出现以下情况之一，应立即启动应急预案： 在施工过程中，造成伤害事故的；火灾；支撑门架位移明显超过报警值；坍塌；7级以上大风；事故应急领导小组成员提出需要启动。

5、事故发生后的的处理程序：

一旦事故发生，在现场的任何一位事故应急领导小组成员（特别是项目经理）应负责组织现场紧急抢救，以最快、最有效途径组织将受伤人员送往医院抢救和治疗。

必要时，现场组织急救的项目经理或专职安全员应及时派员联络急救中心“120”或急救医院，现场的管理人员应服从组织者的指挥，完成联络、救援、接车等工作。

联络电话应尽量详细说明：事故发生的具体地点、伤员数、伤势情况，联络人员应负责或派人在主要路口引导救护车辆尽快进入现场。

同时，施工现场专职安全员应及时将事故逐级向上（分公司经理、公司副总经理）报告，以便抢救工作得到总公司的支持。对造成四级或以上重大事故的，现场专职安全员应立即报告公司总经理。总经理接到报告后，即时组织向上级主管部门书面报告。

及时将伤员安全转移，并适当包扎、止血等临时急救处理后医院抢救。 项目部应注意保护事故现场，事故未查清，未征得有关部门同意，不得借口恢复生产，擅自清理破坏现场。因抢救或排除险情需移动物件时，应做出标记或现场示意

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以下是针对几种常见的事故制定的医疗方面的应急救援处理措施： （一） 高处坠落事故的应急预案

高支模工程属高空作业，应特别重视高空作业安全，避免发生高处坠落事故，必须加强监控管理，对职工进行预防高处坠落的技术知识教育，使他们熟悉操作时必须使用的工具和防护用具。同时在技术上采取有效的防护措施。当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。

应急措施 （1）休克

发生高处坠落事故后，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。

（2）颅脑损伤

出现颅脑损伤，必须维持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。

（3）脊椎受伤

发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只

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抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。

（4）手足骨折

发现伤者手足骨折，不要盲目搬运伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。

（5）创伤性出血

遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。

（6）运送伤员

动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。

（二）物体打击事故的应急预案

物体打击伤害也是伤害的其中一种，这就要求在高处作业的人员对机械运行、物料传接、工具的存放过程中，都必须确保安全，防止物件坠落伤人的事故发生。当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。

（三）机械设备伤害的应急预案

项目部机械设备由公司有关部门组织进场，进场设备合格率为100%，并有合格标识。公司有关部门，每月对大型设备、机械进行检修，确保机械及机械设备运行正常和持续能力。并要在检修记录及存档。对机械设备

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要定期保养，定期检修，由有关人员每天进行检查，及时发现问题，即时维修。清除机械设备污垢，按各类机械的规定清洁滤清系统。检查机械设备有无漏油、漏水、漏电、漏气现象，并及时修复或调整；检查刹车系统、转向机构是否灵敏有效。检查各类仪表工作是否正常等。机械设备要填写台班记录。以上工作、及管理由当班施工机械操作手负责。单班施工机械操作手必须认真按保养要求做好各项保养工作，并填写“施工机械运行、保养记录表”

应急措施 （1）休克 （2）颅脑损伤 （3）脊椎受伤 （4）手足骨折 （5）创伤性出血 （6）运送伤员

（四）触电事故的应急预案

工程施工及生活中，用电情况较多，特别是施工用电，电压较高。一旦发生触电事故，后果严重。应马上采取紧急救援措施，将伤亡减少到最低程度。触电伤者主要的症状：强烈的电流通过人身体中,在一瞬间,人立刻就会暴毙或因休克而昏倒,身体也会有局部灼伤情形。局部表现有不同程度的烧伤、出血、焦黑等现象。烧伤区与周围正常组织界线清楚，有2处以上的创口，1个入口、1个或几个出口。重者创面深及皮下组织、肌腱、肌肉、神经，甚至深达骨骼，呈炭化状态。或全身机能障碍，如休克、呼吸

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心跳停止。

应急措施 （1）切断电源

一旦发生触电事故，应第一时间切断电源。不能切断电源的，应用绝缘物体将触电者与电源分离，如干燥木棒、竹竿、塑料棒等。对于高压电触电而不熟悉电源的情况，应马上致电有关供电部门停电。如触电者在较高的地方，则应在伤者下方放置软垫，如纸箱、海绵垫等，防止伤者脱离电源后失控跌落受伤。

（2）打电话求救

第一时间打急救电话，将伤者送往医院抢救。 （3）人工呼吸

触电者常会出现呼吸停止的情况。在医院抢救人员还未到达现场前可先对伤者进行人工呼吸急救。将伤者平放在干燥地面上，解松衣扣，通畅气道，用软物垫起伤者头部，一手拿捏住伤者鼻子，一手轻轻微微抬起其下巴，施救者吸一口气从伤者口部吹入，频率为30~40次/分钟。

（4）胸外心脏按压

心搏停止，呼吸存在者，应立即作胸外心脏按压。将伤者平放在干燥地面上，解松衣扣，通畅气道，用软物垫起伤者头部。双手掌重叠按在伤者心脏处，用力按下，频率为约60次/分钟。

呼吸心跳均停止者，则应在人工呼吸的同时施行胸外心脏按压，以建立呼吸和循环，恢复全身器官的氧供应。现场抢救最好能两人分别施行口对口人工呼吸及胸外心脏按压，以1：5的比例进行，即人工呼吸1次，心脏

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按压5次。如现场抢救仅有1人，用15：2的比例进行胸外心脏按压和人工呼吸，即先作胸外心脏按压15次，再口对口人工呼吸2次，如此交替进行，抢救一定要坚持到底。

（5）其他损伤

处理电击伤时，应注意有无其他损伤。如触电后弹离电源或自高空跌下，常并发颅脑外伤、血气胸、内脏破裂、四肢和骨盆骨折等。如有外伤、灼伤均需同时处理。

（6）运送伤员

现场抢救中，不要随意移动伤员，若确需移动时，抢救中断时间不应超过30秒。移动伤员或将其送医院，除应使伤员平躺在担架上并在背部垫以平硬阔木板外，应继续抢救，心跳呼吸停止者要继续人工呼吸和胸外心脏按压，在医院医务人员未接替前救治不能中止。 4.模板的设计计算 4.1概况

本工程施工段按后浇带划分为二个区域（具体分区为A区、B区），楼层高度为一层5.4m、二至四层为4.2m，楼板厚度120mm。 4.2模板计算书 4.2.1框架柱计算

1100×900柱模板支撑计算书

柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整

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的柱模板支撑体系。

柱模板设计示意图

柱截面宽度B(mm):1100.00；柱截面高度H(mm):900.00；柱模板的总计算高度:H = 5.40m；

根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；

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计算简图 一、参数信息 1.基本参数

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:5； 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.柱箍信息

柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.0；

钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49； 柱箍的间距(mm):450；柱箍肢数:2； 3.竖楞信息 竖楞材料:木楞；

宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；

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竖楞肢数:1； 4.面板参数

面板类型: 涂塑九夹板；面板厚度(mm):18.00； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00； 面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；

方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；

钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；

二、柱模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；

T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取5.400m；

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β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为 .861 kN/m2、129.600 kN/m2，取较小值.861 kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=.861kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。 三、柱模板面板的计算

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 283 mm，且竖楞数为 5，面板为大于 3 跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的三跨连续梁进行计算。

面板计算简图 1.面板抗弯强度验算

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对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

其中， M--面板计算最大弯距(N.mm)；

l--计算跨度(竖楞间距): l =283.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×.86×0.45×0.90=26.662kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.45×

0.90=1.134kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q = q1 + q2 =26.662+1.134=27.796 kN/m；

面板的最大弯距：M =0.1×27.796×283×283= 2.23×105N.mm； 面板最大应力按下式计算：

其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)； M --面板计算最大弯距(N.mm)； W --面板的截面抵抗矩 :

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 450×18.0×18.0/6=2.43×104 mm3；

f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 面板的最大应力计算值： σ = M/W = 2.23×105 / 2.43×104 =

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9.161N/mm2；

面板的最大应力计算值 σ =9.161N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！

2.面板抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中， ∨--面板计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(竖楞间距): l =283.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×.86×0.45×0.90=26.662kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.45×

0.90=1.134kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q = q1 + q2 =26.662+1.134=27.796 kN/m； 面板的最大剪力：∨ = 0.6×27.796×283.0 = 4719.837N； 截面抗剪强度必须满足下式:

其中， τ --面板承受的剪应力(N/mm2)；

∨--面板计算最大剪力(N)：∨ = 4719.837N； b--构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；

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fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2； 面板截面受剪应力计算值: τ

=3×4719.837/(2×450×18.0)=0.874N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力 τ =0.874N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！

3.面板挠度验算

最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

其中， ω--面板最大挠度(mm)；

q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = .86×0.45＝24.69 kN/m；

l--计算跨度(竖楞间距): l =283.0mm ；

E--面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I--面板截面的惯性矩(mm4)；

I= 450×18.0×18.0×18.0/12 = 2.19×105 mm4； 面板最大容许挠度: [ω] = 283 / 250 = 1.132 mm； 面板的最大挠度计算值: ω =

0.677×24.69×283.04/(100×9500.0×2.19×105) = 0.516 mm；

面板的最大挠度计算值 ω =0.516mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ω]= 1.132mm,满足要求！

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四、竖楞方木的计算

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。 本工程柱高度为5.4m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 50×100×100/6 = 83.33cm3；

I = 50×100×100×100/12 = 416.67cm4；

竖楞方木计算简图 1.抗弯强度验算 支座最大弯矩计算公式：

其中， M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；

l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×.86×0.26×0.90=15.523kN/m；

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倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.26×0.90=0.660kN/m；

q = (15.523+0.660)/1=16.184 kN/m；

竖楞的最大弯距：M =0.1×16.184×450.0×450.0= 3.28×105N.mm；

其中， σ --竖楞承受的应力(N/mm2)； M --竖楞计算最大弯距(N.mm)；

W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33×104；

f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 3.28×105/8.33×104 = 3.933N/mm2；

竖楞的最大应力计算值 σ =3.933N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！

2.抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中， ∨--竖楞计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×.86×0.26×0.90=15.523kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.26×

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0.90=0.660kN/m；

q = (15.523+0.660)/1=16.184 kN/m；

竖楞的最大剪力：∨ = 0.6×16.184×450.0 = 4369.601N； 截面抗剪强度必须满足下式:

其中， τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；

∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨ = 4369.601N； b--竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn--竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ；

fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×4369.601/(2×50.0×100.0)=1.311N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =1.311N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

其中， ω--竖楞最大挠度(mm)；

q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =.86×0.26 = 14.37

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kN/m；

l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ；

E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17×106； 竖楞最大容许挠度: [ω] = 450/250 = 1.8mm； 竖楞的最大挠度计算值: ω =

0.677×14.37×450.04/(100×9500.0×4.17×106) = 0.101 mm；

竖楞的最大挠度计算值 ω=0.101mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ω]=1.8mm ，满足要求！

五、B方向柱箍的计算

本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.0； 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49 cm3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78 cm4； 柱箍为2 跨，按集中

荷载二

跨连续梁计算（附计算简图）：

B方向柱箍计算简图

其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的；

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P = (1.2 ×.86×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.262 × 0.45/2 = 3. kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力: N = 10.729 kN；

B方向柱箍弯矩图(kN.m) 最大弯矩: M = 0.608 kN.m；

B方向柱箍变形图(mm)

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最大变形: V = 0.9 mm； 1. 柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式

其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.61 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3； B边柱箍的最大应力计算值: σ = 128.87 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值 σ =128.87N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求!

2. 柱箍挠度验算

经过计算得到: ω = 0.9 mm；

柱箍最大容许挠度:[ω] = 550 / 250 = 2.2 mm；

柱箍的最大挠度 ω =0.9mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ω]=2.2mm，满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式如下:

其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力； A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

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对拉螺栓的型号: M14 ；

对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 10.729 kN。

对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力 N=10.729kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

七、H方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.0； 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 107.8cm4； 柱箍为2 跨，按二跨

连续梁

计算（附计算简图）：

H方向柱箍计算简图

其中 P -- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的； P = (1.2×.86×0.9+1.4×2×0.9)×0.283 ×0.45/2 =

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3.93 kN；

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力: N = 8.759 kN；

H方向柱箍弯矩图(kN.m) 最大弯矩: M = 0.511 kN.m；

H方向柱箍变形图(mm) 最大变形: V = 0.2 mm；

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1.柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.51 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3； H边柱箍的最大应力计算值: σ = 108.432 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值 σ =108.432N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求!

2. 柱箍挠度验算

经过计算得到: V = 0.2 mm；

柱箍最大容许挠度: [V] = 450 / 250 = 1.8 mm；

柱箍的最大挠度 V =0.2mm 小于 柱箍最大容许挠度 [V]=1.8mm，满足要求!

八、H方向对拉螺栓的计算 验算公式如下:

其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力； A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

对拉螺栓的直径: M14 ；

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对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；

对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.759 kN。

对拉螺栓所受的最大拉力: N=8.759kN 小于 [N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

800×700柱模板支撑计算书

柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱模板设计示意图

柱截面宽度B(mm):700.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板的总计算高度:H = 5.40m；

根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准

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值为2.00kN/m2；

计算简图 一、参数信息 1.基本参数

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4； 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4； 对拉螺栓直径(mm):M14； 2.柱箍信息

柱箍材料:钢楞；截面类型:圆形； 直径(mm):50.00；壁厚(mm):3.00；

钢楞截面惯性矩I(cm4):12.27；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.91； 柱箍的间距(mm):450；柱箍肢数:2； 3.竖楞信息

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竖楞材料:木楞；

宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00； 竖楞肢数:2； 4.面板参数

面板类型: 涂塑九夹板；面板厚度(mm):18.00； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00； 面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；

方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；

钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；

二、柱模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；

T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；

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V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取5.400m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为 47.705 kN/m2、129.600 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。 三、柱模板面板的计算

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 250 mm，且竖楞数为 4，面板为大于 3 跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的三跨连续梁进行计算。

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面板计算简图 1.面板抗弯强度验算

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

其中， M--面板计算最大弯距(N.mm)；

l--计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.45×

0.90=1.134kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kN/m；

面板的最大弯距：M =0.1×24.319×250×250= 1.52×105N.mm； 面板最大应力按下式计算：

其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)； M --面板计算最大弯距(N.mm)； W --面板的截面抵抗矩 :

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；

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W= 450×18.0×18.0/6=2.43×104 mm3；

f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 面板的最大应力计算值： σ = M/W = 1.52×105 / 2.43×104 = 6.255N/mm2；

面板的最大应力计算值 σ =6.255N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！

2.面板抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中， ∨--面板计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.45×

0.90=1.134kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kN/m； 面板的最大剪力：∨ = 0.6×24.319×250.0 = 37.795N； 截面抗剪强度必须满足下式:

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其中， τ --面板承受的剪应力(N/mm2)；

∨--面板计算最大剪力(N)：∨ = 37.795N； b--构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；

fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2； 面板截面受剪应力计算值: τ

=3×37.795/(2×450×18.0)=0.676N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力 τ =0.676N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！

3.面板挠度验算

最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

其中， ω--面板最大挠度(mm)；

q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 47.71×0.45＝21.47 kN/m；

l--计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm ；

E--面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I--面板截面的惯性矩(mm4)；

I= 450×18.0×18.0×18.0/12 = 2.19×105 mm4； 面板最大容许挠度: [ω] = 250 / 250 = 1 mm；

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面板的最大挠度计算值: ω =

0.677×21.47×250.04/(100×9500.0×2.19×105) = 0.273 mm；

面板的最大挠度计算值 ω =0.273mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ω]= 1mm,满足要求！

四、竖楞方木的计算

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。 本工程柱高度为5.4m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 50×100×100/6 = 83.33cm3；

I = 50×100×100×100/12 = 416.67cm4；

竖楞方木计算简图 1.抗弯强度验算 支座最大弯矩计算公式：

其中， M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；

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l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.22×0.90=11.180kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.22×0.90=0.7kN/m；

q = (11.180+0.7)/2=5.863 kN/m；

竖楞的最大弯距：M =0.1×5.863×450.0×450.0= 1.19×105N.mm；

其中， σ --竖楞承受的应力(N/mm2)； M --竖楞计算最大弯距(N.mm)；

W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33×104；

f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 1.19×105/8.33×104 = 1.425N/mm2；

竖楞的最大应力计算值 σ =1.425N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！

2.抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中， ∨--竖楞计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm；

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q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.22×0.90=11.180kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.22×0.90=0.7kN/m；

q = (11.180+0.7)/2=5.863 kN/m；

竖楞的最大剪力：∨ = 0.6×5.863×450.0 = 1583.143N； 截面抗剪强度必须满足下式:

其中， τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；

∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨ = 1583.143N； b--竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn--竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ；

fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×1583.143/(2×50.0×100.0)=0.475N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =0.475N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

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其中， ω--竖楞最大挠度(mm)；

q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =47.71×0.22 = 10.35 kN/m；

l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ；

E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17×106； 竖楞最大容许挠度: [ω] = 450/250 = 1.8mm； 竖楞的最大挠度计算值: ω =

0.677×10.35×450.04/(100×9500.0×4.17×106) = 0.073 mm；

竖楞的最大挠度计算值 ω=0.073mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ω]=1.8mm ，满足要求！

五、B方向柱箍的计算

本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆形，直径50mm，壁厚3mm； 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.91 cm3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 12.27 cm4； 柱箍为2 跨，按集中

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荷载二

跨连续梁计算（附计算简图）：

B方向柱箍计算简图

其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P = (1.2 ×47.7×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.217 × 0.45/2 = 2. kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力: N = 6.138 kN；

B方向柱箍弯矩图(kN.m)

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最大弯矩: M = 0.288 kN.m；

B方向柱箍变形图(mm) 最大变形: V = 0.0 mm； 1. 柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式

其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.29 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.91 cm3； B边柱箍的最大应力计算值: σ = 55.85 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值 σ =55.85N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求!

2. 柱箍挠度验算

经过计算得到: ω = 0.0 mm；

柱箍最大容许挠度:[ω] = 350 / 250 = 1.4 mm；

柱箍的最大挠度 ω =0.0mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ω]=1.4mm，满足要求!

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六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式如下:

其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力； A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

对拉螺栓的型号: M14 ；

对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.138 kN。

对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力 N=6.138kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

七、H方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆形，直径50mm，壁厚3mm； 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.91cm3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 122.7cm4； 柱箍为2 跨，按二跨

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连续梁

计算（附计算简图）：

H方向柱箍计算简图

其中 P -- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的； P = (1.2×47.7×0.9+1.4×2×0.9)×0.25 ×0.45/2 = 3.04 kN；

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力: N = 6.908 kN；

H方向柱箍弯矩图(kN.m)

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最大弯矩: M = 0.3 kN.m；

H方向柱箍变形图(mm) 最大变形: V = 0.137 mm； 1.柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.36 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.91 cm3； H边柱箍的最大应力计算值: σ = 70.573 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值 σ =70.573N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求!

2. 柱箍挠度验算

经过计算得到: V = 0.137 mm；

柱箍最大容许挠度: [V] = 400 / 250 = 1.6 mm；

柱箍的最大挠度 V =0.137mm 小于 柱箍最大容许挠度 [V]=1.6mm，满足要求!

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八、H方向对拉螺栓的计算 验算公式如下:

其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力； A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

对拉螺栓的直径: M14 ；

对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；

对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.908 kN。

对拉螺栓所受的最大拉力: N=6.908kN 小于 [N]=17.85kN，对拉螺栓强度

验算满足要求!

4.2.2梁模板计算

500×800梁木模板与支撑计算书

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一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.50； 梁截面高度 D(m):0.80 混凝土板厚度(mm):120.00； 立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 立杆步距h(m):0.80；

梁支撑架搭设高度H(m)：4.20； 梁两侧立柱间距(m):0.80；

承重架支设:多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面； 梁底增加承重立杆根数:4；

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板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80； 采用的钢管类型为Φ48×3；

扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

2.荷载参数

模板自重(kN/m2):0.35； 钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0 3.材料参数

木材品种：东北落叶松；

木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6； 面板类型：胶合面板；

面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数 梁底纵向支撑根数：4； 面板厚度(mm)：120；

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5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：300； 次楞根数：4；

穿梁螺栓水平间距(mm)：300； 穿梁螺栓竖向根数：2；

穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm； 穿梁螺栓直径(mm)：M14； 主楞龙骨材料：钢楞； 截面类型为圆钢管48×3.0； 主楞合并根数：2；

次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm； 二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；

T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；

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V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；

β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

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其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 面板的最大弯距(N.mm)；

W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 30×10×10/6=500cm3； [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.3×18×0.9=5.83kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.3×2×0.9=0.76kN/m；

q = q1+q2 = 5.832+0.756 = 6.588 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 226.67mm；

面板的最大弯距 M= 0.1×6.588×226.6672 = 3.38×104N.mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 3.38×104 / 5.00×105=0.068N/mm2；

面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =0.068N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

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q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18×0.3 = 5.4N/mm；

l--计算跨度(内楞间距): l = 226.67mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 30×10×10×10/12=2500cm4； 面板的最大挠度计算值: ω =

0.677×5.4×226.674/(100×9500×2.50×107) = 0 mm；

面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =226.667/250 = 0.907mm； 面板的最大挠度计算值 ω =0mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=0.907mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算 1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 50×1002×1/6 = 83.33cm3； I = 50×1003×1/12 = 416.67cm4；

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内楞计算简图 （1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 内楞的最大弯距(N.mm)； W -- 内楞的净截面抵抗矩； [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.227=4.98kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距): l = 300mm；

内楞的最大弯距: M=0.1×4.98×300.002= 4.48×104N.mm； 最大支座力:R=1.1×4.978×0.3=1.3 kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 4.48×104/8.33×104 = 0.538 N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；

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内楞最大受弯应力计算值 σ = 0.538 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.23= 4.08 N/mm；

l--计算跨度(外楞间距)：l = 300mm； I--面板的截面惯性矩：I = 8.33×106mm4； 内楞的最大挠度计算值: ω =

0.677×4.08×3004/(100×10000×8.33×106) = 0.003 mm；

内楞的最大容许挠度值: [ω] = 300/250=1.2mm；

内楞的最大挠度计算值 ω=0.003mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=1.2mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.3kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.0； 外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4；

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外楞计算简图

外楞弯矩图(kN.m)

外楞变形图(mm) （1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M -- 外楞的最大弯距(N.mm)； W -- 外楞的净截面抵抗矩； [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。

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根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.8 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 280mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 5.48×105/8.98×103 = 60.973 N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值 σ =60.973N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.575 mm 外楞的最大容许挠度值: [ω] = 280/400=0.7mm；

外楞的最大挠度计算值 ω =0.575mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=0.7mm，满足要求！

五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：

穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm；

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穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18×0.3×0.38 =2.052 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×105/1000 = 17.85 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.052kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，满足要求！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 800×100×100/6 = 1.33×106mm3； I = 800×100×100×100/12 = 6.67×107mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

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其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.80×0.80×0.90=17.63kN/m； 模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；

q = q1 + q2 + q3=17.63+0.30+2.02=19.94kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.10×19.944×0.1672=0.055kN.m； σ =0.055×106/1.33×106=0.042N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =0.042 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

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其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q =（(24.0+1.50)×0.800+0.35）×0.80= 16.60KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:[ω] =166.67/250 = 0.667mm； 面板的最大挠度计算值: ω =

0.677×16.6×166.74/(100×9500×6.67×107)=0mm；

面板的最大挠度计算值: ω =0mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 166.7 / 250 = 0.667mm，满足要求！

七、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用钢管。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = (24+1.5)×0.8×0.167=3.4 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.35×0.167×(2×0.8+0.5)/ 0.5=0.245 kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

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经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.167=0.75 kN/m； 2.钢管的支撑力验算

静荷载设计值 q = 1.2×3.4+1.2×0.245=4.374 kN/m； 活荷载设计值 P = 1.4×0.75=1.05 kN/m；

钢管计算简图 钢管按照三跨连续梁计算。

本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.49cm3 I=10.78cm4 钢管强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

线荷载设计值 q = 4.374+1.05=5.424 kN/m；

最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×5.424×0.8×0.8= 0.347 kN.m； 最大应力 σ= M / W = 0.347×106/4490 = 77.313 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；

钢管的最大应力计算值 77.313 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

钢管抗剪验算：

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最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.6×4.374×0.8 = 2.1 kN； 钢管的截面面积矩查表得 A = 424.000 mm2；

钢管受剪应力计算值 τ =2×2099.520/424.000 = 9.903 N/mm2； 钢管抗剪强度设计值 [τ] = 120 N/mm2；

钢管的受剪应力计算值 9.903 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!

钢管挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q = 3.400 + 0.245 = 3.5 kN/m；

钢管最大挠度计算值 ω= 0.677×3.5×8004 /(100×206000×10.78×104)=0.455mm；

钢管的最大允许挠度 [ω]=0.800×1000/250=3.200 mm；

钢管的最大挠度计算值 ω= 0.455 mm 小于 钢管的最大允许挠度 [ω]=3.2 mm，满足要求！

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3.支撑钢管的强度验算 支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1 = (24.000+1.500)×0.800= 20.400 kN/m2； (2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.350 kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)： q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；

q = 1.2×(20.400 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 31.200 kN/m2； 梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。

当n=2时：

当n＞2时：

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计算简图(kN)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到：

支座反力 RA = RB=0.5 kN，中间支座最大反力Rmax=4.032； 最大弯矩 Mmax=0.096 kN.m； 最大挠度计算值 Vmax=0.015 mm；

支撑钢管的最大应力 σ=0.096×106/4490=21.491 N/mm2； 支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 21.491 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计

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强度 205.0 N/mm2,满足要求!

八、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 九、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.032 kN； R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.5 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×4.2=0.75 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.80/2+(0.80-0.50)/2)×0.80×0.35=0.185 kN；

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楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=1.2×(0.80/2+(0.80-0.50)/2)×0.80×0.120×(1.50+24.00)=1.616 kN；

N =0.5+0.75+0.185+1.616=3.104 kN；

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×0.8 = 1.571 m； Lo/i = 1570.8 / 15.9 = 99 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.595 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=3104.482/(0.595×424) = 12.306 N/mm2；

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钢管立杆稳定性计算 σ = 12.306 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a) (2)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1 按照表2取值1.001 ； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.001×(0.8+0.1×2) = 1.244 m；

Lo/i = 1244.243 / 15.9 = 78 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.733 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=3104.482/(0.733×424) = 9.9 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 9.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =4.032 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×(4.2-0.8)=0.75 kN； N =4.032+0.75=4.639 kN；

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；

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i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.243 ；

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.243×1.7×0.8 = 1.69 m； Lo/i = 1690.48 / 15.9 = 106 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.4 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=4639.208/(0.4×424) = 20.113 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 20.113 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a) (2)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243；

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k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1 按照表2取值1.001 ； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.001×(0.8+0.1×2) = 1.244 m；

Lo/i = 1244.243 / 15.9 = 78 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.733 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=4639.208/(0.733×424) = 14.927 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 14.927 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 5.排架施工方案 5.1概况

1、设计概况

根据工程特点，模板排架采用落地脚手的满堂支撑体系。

本工程施工段按后浇带划分为二个区域（具体分区为A区、B区），楼层高度为一层5.4m、二至四层为4.2m

排架立柱纵横间距均为0.8米（局部在0.7～0.9米范围内调整），横杆步距不超过1.6米，离地0.20米设置扫地干，排架四边与中间每隔4排排架立杆设置一道剪刀撑，由底到顶连续设置。

（2）排架四边与中间每隔4排排架立杆设置一道剪刀撑，由底到顶连续设置。

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2、施工概况

（1）排架基础：在底板或楼板上直接放置50×100垫木，特别是在底层为回填土时，必须夯实基础，必要时铺好道渣，做好垫层，满足承载力要求。

（2）排架形式：采用Φ48钢管搭设排架，立杆间距（见平面布置图），组成排架撑。支撑立杆离地0.20m处设置纵横向水平拉杆，以上每隔1.6m设一道水平拉杆，四根立杆之间设斜拉撑，保证整个钢管排架支撑系统的稳定。平台板搁栅间距不大于250，上铺涂塑九夹板，在涂塑九夹板的接缝处设木搁栅，固定涂塑九夹板，拼缝应严密、平整，有不足的地方用木板镶补，缝隙用粘胶纸帖。必须在模板上刷好隔离剂。按设计要求梁跨度大于4m时，梁底模板按全跨长度的2~3/‰起拱。悬挑梁支模时悬挑端起拱为 L/300。为了防止意外事件的发生，保证排架的稳定，立杆底部应放置垫木。

（3）拉接：根据施工规范要求对结构构件与排架立杆连接。 5.2施工准备

1、排架搭设前，应加设底座和垫木（垫木厚度不小于50mm，长度2.0-2.5m，宽度不小于200mm）或槽钢（12-16号）。

2、排架施工顺序 排架安装程序及要求

摆放扫地杆——逐根树立立杆，随即与扫地杆扣紧——装扫地横杆并将立杆或扫地横杆扣紧——安第一步大横杆（与各立杆扣紧）——安第一步小横杆——安第二步大横杆——安第二步小横杆——加设临时斜撑杆

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5.3 质量保证措施

①杆件搭设中的注意事项：

按照规定的构造方案和尺寸进行搭设。 注意杆件的搭设顺序。

及时与结构拉接并必须采取支顶构件，以确保搭设、使用的安全。 拧紧扣件（拧紧程度要适当）。

有变形的杆件和不合格的扣件（有裂纹、尺寸不合适、扣接不紧等）不能使用。

随时矫正杆件垂直，避免偏差过大。立杆的垂直偏差应不大于架高的1/200，全高偏斜不大于10cm。

②扣件安装的注意事项：

开口朝向：用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进入。

拧紧程度：装螺栓时应注意将根部放正和保持适当的拧紧程度。 ③拆除时的注意事项：

严格遵守拆除顺序,由上而下,后绑者先拆,先绑者后拆,先拆栏杆，而后拆横杆、立杆等。

统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开另一人有关的结扣时应先告知对方，以防坠落。 5.4安全措施

（1）搭拆排架必须经安全技术教育的架子工或木工来担任，并经常进行体格检查，凡患有高血压、心脏病等不适于高处作业不得上排架操作。

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（2）严格按平面及剖面搭设，遵守搭拆程序及要求。 （3）拆除排架时施工区域应设置警戒区。 （4）遵守其他搭拆排架的一般规定。

（5）搭拆前施工员应向施工班组进行详细的安全交底。

（6）搭拆完成后施工班组应进行仔细的自检，并由安全部门进行验收，不合格处及时整改，必须待验收员通过后方能使用。

（7）排架使用期间必须有专人进行排架养护及安全监护。 6.排架的设计计算 6.1概况

根据排架施工方案中的要求，进行1、楼板下的排架；2、大梁下的排架；3、普通梁下的排架计算。排架长度方向和宽度方向立杆间距基本为800 mm。(见平面布置图) 6.2排架计算书 6.2.1楼板排架计算

楼板模板扣件钢管排架支撑计算书

一、参数信息: 1.模板支架参数

横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.60； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.20；

采用的钢管(mm):Φ51×3.0 ；

扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系

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数:0.80；

板底支撑连接方式:方木支撑； 2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500； 4.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为18mm。

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 板底支撑采用方木；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 5.楼板参数

钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；

每层标准施工天数:14；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000； 楼板的计算宽度(m):8.00；楼板的计算厚度(mm):120.00； 楼板的计算长度(m):8.00；施工平均温度(℃):20.000；

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图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算:

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

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面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.82/6 = cm3； I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图 1、荷载计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)： q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m； 2、强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算:

其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m 最大弯矩M=0.1×7.52×0.252= 0.047 kN·m；

面板最大应力计算值 σ= 47000/000 = 0.87 N/mm2；

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公式如下

面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；

面板的最大应力计算值为 0.87 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

3、挠度计算 挠度计算公式为

其中q = 3.35kN/m

面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.35×2504/(100×9500×4166666.667)=0.002 mm；

面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm；

面板的最大挠度计算值 0.002 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；

方木楞计算简图 1.荷载的计算：

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(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25×0.25×0.12 = 0.75 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (2.5+2)×0.8×0.25 = 0.9 kN； 2.方木抗弯强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 1.2×(0.75 + 0.088) = 1.005 kN/m； 集中荷载 p = 1.4×0.9=1.26 kN；

最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.26×0.8 /4 + 1.005×0.82/8 = 0.332 kN.m；

最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.26/2 + 1.005×0.8/2 = 1.032 kN ； 方木的最大应力值 σ= M / w = 0.332×106/83.333×103 = 3.9 N/mm2；

方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；

方木的最大应力计算值为 3.9 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!

3.方木抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下:

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Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力: V = 0.8×1.005/2+1.26/2 = 1.032 kN；

方木受剪应力计算值 T = 3 ×1032/(2 ×50 ×100) = 0.31 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [T] = 1.4 N/mm2；

方木受剪应力计算值为 0.31 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!

4.方木挠度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载 q = q1 + q2 = 0.75+0.088=0.838 kN/m； 集中荷载 p = 0.9 kN；

方木最大挠度计算值 V= 5×0.838×8004 /(384×9500×4166666.67) +900×8003 /( 48×9500×4166666.67) = 0.355 mm；

方木最大允许挠度值 [V]= 800/250=3.2 mm；

方木的最大挠度计算值 0.355 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.2 mm,满足要求!

四、木方支撑钢管计算:

支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

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集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.005×0.8 + 1.26 = 2.0 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.555 kN.m ；

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最大变形 Vmax = 0.883 mm ； 最大支座力 Qmax = 7.324 kN ；

支撑钢管最大应力 σ= 0.555×106/5130=108.207 N/mm2 ； 支撑钢管抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2 ；

支撑钢管的计算最大应力计算值 108.207 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为 0.883 mm 小于800/150与10 mm,满足要求! 五、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 7.324 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.129×5.2 = 0.669 kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.35×0.8×0.8 = 0.224 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

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NG3 = 25×0.12×0.8×0.8 = 1.92 kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 2.813 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×0.8×0.8 = 2.88 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.408 kN； 七、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式:

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 7.408 kN； φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.7 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.52 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.13 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算 l0 = h+2a

k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；

u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.7； a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a =

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0.1 m；

上式的计算结果：

立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.6+0.1×2 = 1.8 m； L0/i = 1800 / 17 = 106 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.4 ；

钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=7407.888/（0.4×452） = 30.127 N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 30.127 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.8 按照表2取值1.004 ； 上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.004×(1.6+0.1×2) = 2.246 m；

Lo/i = 2246.35 / 17 = 132 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.386 ；

钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=7407.888/（0.386×452） = 42.459 N/mm2；

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钢管立杆的最大应力计算值 σ= 42.459 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

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