一、基本参数
悬挑防护棚类型 防护栏高度h1(m) 悬挑防护棚宽度B(m) 主梁间距La(m) 主梁之间添加横向次梁的根数n 双层悬挑防护棚 防护棚两层之间间距h(m) 0.5 70 1.5 2 悬挑防护棚悬挑长度A(m) 悬挑防护棚的水平倾斜角度a° 纵向次梁间距Lb(m) 内侧纵向次梁离主梁与主体锚固点距离a(m) 0.6 6 5 0.5 1 二、撑拉杆件参数
Ln(m): 支撑杆件在主梁上
支撑序号
支撑方式
材料选择
锚固点到主梁锚固点处直线长度
1 2 3 4
上拉 上拉 上拉 上拉
钢丝绳 钢管 钢丝绳 钢丝绳
1.5 3 4.5 5.5
Sn(m): 支撑杆件在外墙锚固点到主梁锚固点处竖直距离 3 3 6 6
是否参与计算 是 是 是 是
搭设示意图：
侧立面示意图
平面图
三、荷载参数
防护层内材料类型 栏杆与挡脚板类型 安全网自重gk3(kN/m2) 次梁自重gk4(kN/m) 木脚手板 栏杆、木脚手板挡板 0.01 0.0333 防护层内材料自重标准值gk1(kN/m2) 0.3 栏杆与挡脚板自重标值gk2(kN/m) 冲击荷载pk(kN) 主梁自重gk5(kN/m) 0.17 1 0.0333 四、次梁验算
次梁材料 截面面积A(cm2) 截面抵抗矩Wx(cm3) 回转半径i(mm) 次梁计算方式
钢管 4.24 4.49 15.9 三等跨连续梁
次梁钢管型号 截面惯性矩Ix(cm4) 抗弯强度设计值[f](N/mm2) 弹性模量E(N/mm2)
Ф48×3 10.78 205 206000
Lc为主梁之间添加的横向次梁的间距，Lc=La/(n+1) =1.5/(2+1)=0.5m
计算简图：
计算抗弯：
M=0.464kN.m 计算抗剪：
V=1.069kN 计算挠度：
ν=2.565mm 计算简图：
计算抗弯：
M=0.382kN.m 计算抗剪：
V=0.89kN 计算挠度：
ν=1.77mm
承载能力极限状态：
q=1.2×(gk1+gk3)×Lb+1.2×gk4=1.2×(0.3+0.01)×0.5+1.2×0.0333=0.226kN/m 横向次梁的集中力：
R=1.2×Lb×gk4=1.2×0.5×0.0333=0.02kN Pk =1.4pk=1.4×1=1.4kN 正常使用极限状态：
q'=(gk1+gk3)×Lb+gk4=(0.3+0.01)×0.5+0.0333=0.188kN/m 横向次梁的集中力：
R'=Lb×gk4=0.5×0.0333=0.0166kN
Pk'=1kN 1.抗弯验算
Mmax=Max(0.464，0.382)=0.464kN.m
σ=Mmax/WX=0.464×106/(4.49×103)=103.371N/mm2≤[f]=205N/mm2 次梁强度满足！ 2.挠度验算
νmax=Max(2.565，1.77)=2.565mm≤[ν]=La/400=1500/400=3.75mm 次梁挠度满足要求！ 3.支座反力计算
极限状态下支座反力：
R=Rmax=Max(1.433，1.223)=1.433kN 正常使用状态下支座反力：
R'=R'max=Max(1.074，0.924)=1.074kN
次梁次梁
五、主梁验算
主梁材料 截面面积A(cm2) 截面抵抗矩Wx(cm3) 回转半径i(mm) 主梁与主体结构的连接方式 单钢管 4.24 4.49 15.9 双扣件 主梁钢管型号 截面惯性矩Ix(cm4) 抗弯强度设计值[f](N/mm2) 弹性模量E(N/mm2) 扣件的抗滑移折减系数 Ф48×3 10.78 205 206000 0.9 计算简图：
计算抗弯：
M=0.92kN.m
计算抗剪：
V=2.138kN 计算挠度：
ν=6.788mm 下层防护棚传递至悬挑主梁荷载 连接两层短立杆的自重荷载 h×gk4 标准值R'(kN) 0.6×0.0333=0.02 设计值R(kN) 1.2×0.6×0.0333=0.024 1.2×1.5×0.0333=0.06 1.2×2×0.5×0.0333=0.04 1.2×1.5×0.5×0.3=0.27 1.2×1.5×0.5×0.01=0.009 0.403 下层纵向次梁的自重荷载 La×gk4 1.5×0.0333=0.05 下层横向次梁的自重荷载 2×Lb×gk4 2×0.5×0.0333=0.033 防护层内材料自重 La×Lb×gk1 1.5×0.5×0.3=0.225 安全网自重荷载 合计 La×Lb×gk3 1.5×0.5×0.01=0.008 0.336 承载能力极限状态： qx=1.2×q×sin（α0）=1.2×gk5×sin（50）=1.2×0.0333×0.0872=0.0035kN/m qy=1.2×q×cos（α0）=1.2×gk5×cos（50）=1.2×0.0333×0.9962=0.0398kN/m Rx=(R+R)×sin(α0)=1.836×0.0872=0.16kN Ry=(R+R)×cos(α0)=1.836×0.9962=1.8291kN 正常使用极限状态：
次梁
下排
次梁
下排
q'x=q×sin（α0）=gk5×sin（50）=0.0333×0.0872=0.0029kN/m q'y=q×cos（α0）=gk5×cos（50）=0.0333×0.9962=0.0332kN/m R'x=(R'+R')×sin(α0)=1.409×0.0872=0.1228kN R'y=(R'+R')×cos(α0)=1.409×0.9962=1.4041kN 1.抗弯验算 Mmax=0.92kN.m
σ=Mmax/WX=0.92×106/(4.49×103)=204.804N/mm2≤[f]=205N/mm2 主梁抗弯度满足！ 2.挠度验算
νmax=6.788mm≤[ν]=A/400=6000/400=10.6mm 主梁挠度满足要求！ 3.支座反力计算 R0=0.273kN R1=5.191kN R2=5.94kN R3=3.719kN R4=5.238kN 上拉部分： 第1道上拉：
F1=R1/(sin(α+arctan((S1-L1×sinα)/(L1×cosα))))=5.191/(sin(5+arctan((3-1.5×sin5)/(1.5×cos5)))) =5.619kN 第2道上拉：
F2=R2/(sin(α+arctan((S2-L2×sinα)/(L2×cosα))))=5.94/(sin(5+arctan((3-3×sin5)/(3×cos5)))) =8.056kN 第3道上拉：
F3=R3/(sin(α+arctan((S3-L3×sinα)/(L3×cosα))))=3.719/(sin(5+arctan((6-4.5×sin5)/(4.5×cos5)))) =4.467kN 第4道上拉：
F4=R4/(sin(α+arctan((S4-L4×sinα)/(L4×cosα))))=5.238/(sin(5+arctan((6-5.5×sin5)/(5.5×cos5)))) =6.816kN
4.主梁稳定性验算
Nmax=qx×A+Rx((A-a)/Lb+1)+(F12-R12)0.5+(F22-R22)0.5+(F32-R32)0.5+(F42-R42)0.5=0.0035×6+0.16×（(6-1)/0.5+1）
+(5.6192-5.1912)0.5+(8.0562-5.942)0.5+(4.4672-3.7192)0.5+(6.8162-5.2382)0.5=16.211kN λx=L1/i=1500/15.9=94.34
查《规范》表A得，υ=0.634
σ=N/(υA)=16211.232/(0.634×4.24×102)=60.306N/mm2≤[f]=205N/mm2 主梁稳定性满足要求！
次梁
下排
次梁
下排
六、主梁与主体结构连接点强度计算
扣件抗滑承载力验算：
Nmax=qx×A+Rx((A-a)/Lb+1)+(F12-R12)0.5+(F22-R22)0.5+(F32-R32)0.5+(F42-R42)0.5=0.0035×6+0.16×（(6-1)/0.5+1）
+(5.6192-5.1912)0.5+(8.0562-5.942)0.5+(4.4672-3.7192)0.5+(6.8162-5.2382)0.5=16.211kN
主梁钢管扣件抗滑移Nmax=16.211kN>0.9×12=10.8kN
主梁与主体结构预埋钢管扣件抗滑移计算：N1max=R0×cosα+
Nmax×sinα=0.273×cos(50)+16.211×sin(50)= 1.685kN≤Rc=0.9×12=10.8kN 主梁上的扣件抗滑承载力不满足要求！建议增加扣减的数量！
七、拉撑绳杆承载力计算
1.上拉杆件为钢丝绳 钢丝绳型号 钢丝绳直径(mm) 钢丝绳安全系数k 6×19 12.5 9 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2) 钢丝绳不均匀系数α钢丝绳绳夹型式 钢丝绳绳夹数量[n] 1550 0.85 马鞍式 3 拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm) 主梁拉环直径d(mm) 焊缝长度lw(mm) 12 20 100 花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2) 170 焊缝厚度he(mm) 角焊缝强度设计值ftw(N/mm2) 10 160
钢丝绳节点
钢丝绳的最大轴向拉力NS=Max[F1,F3,F4]=6.816kN
查(《建筑施工计算手册》江正荣 著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=97.3kN
[Fg]=α× Fg/k=0.85×97.3/9=9.189kN≥NS=6.816kN 符合要求！ 绳夹数量：
n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×9.189/(2×15.19)=1个≤[n]=3个 符合要求！
花篮螺栓验算：
σ=[Fg]/(π×de2/4)=9.189×103/(π×122/4)=81.253N/mm2≤[ft]=170N/mm2 符合要求！
拉环验算：
σ =[Fg]/(2A)=2[Fg]/πd2=2×9.189×103/(π×202)=14.625N/mm2≤[f]=65N/mm2
注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！ 角焊缝验算：
τf =NS/(he×lw)=6.816×103/(10×100)=6.816N/mm2≤ftw=160N/mm2 符合要求！
2.上拉杆件为钢管 上拉杆截面类型 Ф48×3 上拉杆截面积A(cm2) 4.24 上拉杆截面惯性矩I(cm4) 上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm) 210.78 205 15 160 上拉杆截面抵抗矩W(cm3) 上拉杆件弹性模量E(N/mm2) 焊缝长度lw(mm) 4.49 206000 120 焊缝厚度he(mm) 角焊缝强度设计值ftw(N/mm2) 对接焊缝抗拉强度设计值ftw(N/mm2) 185 上拉杆件的最大轴向拉力NS=Max[F2]=8.056kN 轴心受拉稳定性计算： σ=NS/A=8.056×103/424=19.001N/mm2≤f=205N/mm2 符合要求！
钢管扣件抗滑移NS=8.056kN≤0.9×12=10.8kN 扣件抗滑承载力满足要求！ 角焊缝验算：
τf=NS/(he×lw)=8.056×103/(15×120)=4.476N/mm2≤ftw=160N/mm2 符合要求！
对接焊缝验算：
σ=NS/(lwt)=8.056×103/A=8.056×103/424=19.001N/mm2≤ftw=185N/mm2 符合要求！
结论和建议：
1.主梁上的扣件抗滑承载力不满足要求！建议增加扣减的数量！
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