方圆柱模板工程方案计算书1000X1200

方圆柱模板工程方案计算书

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演示工程 山东方圆建筑模具有限公司 张##

模板工程施工方案

目 录

一、 编制依据 ......................................................................................................... 2 二、 工程参数 ......................................................................................................... 2 三、 新浇砼对模板侧压力标准值计算 ................................................................. 5 四、 柱侧模板面板验算 ......................................................................................... 5 五、 柱侧模板次楞验算 ......................................................................................... 6 六、 柱宽度B方向柱箍的验算 ............................................................................ 8 七、 柱高度H方向柱箍的验算 ............................................................................ 9

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模板工程施工方案

一、 编制依据

1、工程施工图纸及现场概况

2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 3、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 4、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 6、《钢结构设计规范》GB50017-2003

7、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002 8、《木结构设计规范》GB50005-2003 9、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008

二、 工程参数

柱模板参数 柱截面宽度 柱高度 面板 次楞 柱箍 对拉螺栓 1m 11.1m 柱截面高度 一次浇筑高度 15mm厚木胶合板 竖楞采用方木，宽度:50mm，高度:80mm，柱宽度B方向设置7个竖楞，柱高度H方向设置8个竖楞 方圆卡具10#，间距200mm 不设置对拉螺栓 荷载参数 混凝土下料产生的水平荷载 2kN/m2 1.2m 11.1m

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模板工程施工方案

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三、 新浇砼对模板侧压力标准值计算

依据《砼结构工程施工规范GB50666-2011》，采用插入式振动器且浇筑速度不大于10m/h，砼坍落度不大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式分别计算，并取其中的较小值:

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F0.28Ct0V=0.28×24×7×1×2.45=115.25 kN/m

12FcH=24×11.1=266.4 kN/m2

其中 γc-- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 -- 新浇混凝土的初凝时间，取7小时；

V -- 浇筑速度，为砼浇筑高度（厚度）与浇筑时间的比值，取6m/h； H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取11.1m； β-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。

根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值115.25kN/m2。

四、 柱侧模板面板验算

面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。

面板的截面抵抗矩W= 1000×15×15/6=37500mm3； 截面惯性矩I= 1000×15×15×15/12=281250mm4； （一）强度验算

1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.17m。 2、荷载计算

新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=115.25kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。

均布线荷载设计值为：

q1=(1.2×115.25+1.4×2)×1=141.1KN/m q2=(1.35×115.25+1.4×0.7×2)×1=157.8KN/m 取较大值q=157.8KN/m作为设计依据。

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3、强度验算

施工荷载为均布线荷载：

M1=0.1q1l2=0.1×157.8×0.172=0.46kN·m 面板抗弯强度设计值f=26N/mm2； σ=

Mmax W

= 0.46×106 37500

=12.27N/mm2 < f=26N/mm2

面板强度满足要求! （二）挠度验算

q = 1×115.25=115.25kN/m；

面板最大容许挠度值: 170/250=0.68mm； 面板弹性模量: E = 9000N/mm2； ν=

0.677ql4 100EI

=

0.677×115.250×1704 100×9000×281250

=0.26mm < 0.68mm 满足要求!

五、 柱侧模板次楞验算

次楞采用50×80mm(宽度×高度)方木，间距：0.17m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

截面抵抗矩W =50×80×80/6=53333mm3； 截面惯性矩I =50×80×80×80/12=2133333mm4； （一）强度验算

1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取柱箍间距，L=0.2m。

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2、荷载计算

新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=115.25kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。

均布线荷载设计值为：

q1=(1.2×115.25+1.4×2)×0.17=23.987KN/m q2=(1.35×115.25+1.4×0.7×2)×0.17=26.783KN/m 取较大值q=26.783KN/m作为设计依据。

3、强度验算 计算最大弯矩：

Mmax=0.1ql2=0.1×26.783×0.22=0.107kN·m 最大支座力：1.1ql=1.1×26.783×0.2=5.kN 次楞抗弯强度设计值[f]＝12N/mm2。 σ=

Mmax W

= 0.107×106

53333

=2.006N/mm2 < 12N/mm2

满足要求! （二）抗剪强度验算

次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×26.783×0.2=3.214kN 木材抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2； 抗剪强度按下式计算:

τ=

3V 2bh

=

3×3.214×103 2×50×80

= 1.205N/mm2 < fv=1.4N/mm2

次楞抗剪强度满足要求! （三）挠度验算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算

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如下：

q = 115.25×0.17=19.593kN/m； 次楞最大容许挠度值=200/250=0.8mm； 次楞弹性模量: E = 8500N/mm2； ν=

0.677ql4 100EI

=

0.677×19.593×2004 100×8500×2133333

= 0.012mm < 0.8mm

满足要求!

六、 柱宽度B方向柱箍的验算

柱箍采用方圆卡具10#，间距200mm。截面抵抗矩W =26770mm3；截面惯性矩I =1338300mm4；截面积= 1077mm2 （一）强度验算

竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下： p1=(1.2×115.25+1.4×2)×0.167×0.2=4.713KN p2=(1.35×115.25+1.4×0.7×2)×0.167×0.2=5.262KN 取较大值q=5.262KN作为设计依据。

2.635.265.265.265.265.262.631190

计算简图(kN)

1.4841.4843.6814.9995.4384.9993.681 弯矩图(kN·m)

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15.7915.7913.1613.167.7.2.632.63-2.63-2.63-7.-7.-13.16-13.16-15.79-15.79 剪力图(kN)

经计算，从左到右各支座力分别为： R1=15.79kN;R2=15.79kN; 最大弯矩 Mmax=5.438kN·m；

柱箍抗弯强度设计值[f] (N/mm2) = 300N/mm2；

柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=18.86KN。 σ=

N An

+ Mmax W

=

18860 1077

+ 5.438×106 26770

=220.9N/mm2 < 300N/mm2

满足要求! （二）挠度验算

验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=115.25×0.167×0.2=3.849kN。

柱箍的最大容许挠度值:[ω] = 1190/250=4.8mm； 经计算最大变形 Vmax =2.105 mm < 4.8mm 满足要求!

七、 柱高度H方向柱箍的验算

柱箍采用方圆卡具10#，间距200mm。截面抵抗矩W =26770mm3；截面惯性矩I =1338300mm4；截面积= 1077mm2 （一）强度验算

竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：

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p1=(1.2×115.25+1.4×2)×0.171×0.2=4.826KN p2=(1.35×115.25+1.4×0.7×2)×0.171×0.2=5.388KN 取较大值q=5.388KN作为设计依据。

2.695.395.395.395.395.395.392.691390

计算简图(kN)

1.8204.5846.4277.3487.3486.4274.5841.820 弯矩图(kN·m)

18.8618.8616.1616.1610.7810.785.395.390.000.00-5.39-5.39-10.78-10.78-16.16-16.16-18.86-18.86 剪力图(kN)

经计算，从左到右各支座力分别为： R1=18.86kN;R2=18.86kN; 最大弯矩 Mmax=7.348kN·m；

柱箍抗弯强度设计值[f] (N/mm2) = 300N/mm2；

柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=15.79KN。

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N σ=

An

+ Mmax W

15790

=

1077

+ 7.348×106 26770

=2.147N/mm2 < 300N/mm2

满足要求! （二）挠度验算

验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=115.25×0.171×0.2=3.942kN。

柱箍的最大容许挠度值:[ω] = 1390/250=5.6mm； 经计算最大变形 Vmax =3.962 mm < 5.6mm 满足要求!

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