土质学判断整理

风积土是岩石经物理和化学风化的产物。

X

土的结构最主要的特征是成层性。X在填方工程施工中，常用土的干密度来评价填土的压实程 度。无论什么土，都具有可塑性。X用塑性指数Ip可以对土进行分类。X相对密实度D主要 用于比较不同砂土的密实度大小。X砂土的分类是按颗粒级配及其形状进行的。X粉土的塑 性指数

Ip小于或等于10、粒径大于的颗粒含量不超过全重55%勺土。X甲土的饱和度大于乙 土的饱和度，则甲土的含水量一定高于乙土的含水量。 X 土在最优含水量时，压实密度最大，同一种土的压实能量越大，最优含水量越大。 X 两种不同的粘性土，其天然含水量相同，则其软硬程度相同。 X

地下水位上升时，在浸湿的土层中，其颗粒相对密度和孔隙比将增大。

3章土的渗透性及渗流绘制流网时必须满足的基本条件之一是流线和等势线必须正交。0 达西定律中的渗透速度不是孔隙水的实际流速。 0

土的孔隙比愈大，其渗透系数也愈大。X在流网图中，流线愈密集的地方，水力坡降愈小。X 发生流砂时，渗流力方向与重力方向相同。X细粒土的渗透系数测定通常采用“常水头”试验 进行。 X

绘制流网时，每个网格的长宽比没有要求。X在流网中，任意两相邻流线间的渗流量相等。0 管

涌发生在渗流溢出处，而流土发生的部位可以在渗流溢出处，也可以在土体内部。

X

5章土的压缩性在室内压缩试验过程中，土样在产生竖向压缩的同时也将产生侧向膨胀。饱 和黏土层在单面排水条件下的固结时间为双面排水时的土的压缩性指标可通过现场原位试验求 得。0 土的压缩性指标只能通过室内压缩试验求得X在饱和土 2倍。X 的排水固结过程中，孔隙水压力

消散的速铝与有效应力增长的速

率应该是相同的。0饱和黏性土地基在外荷作用下所产生的起始孔隙水压力的分布图与附加应 力的分布 图是相同的。0自-戸曲线中的压力K是有效应力。0也二LOM月惱土属超高压缩性 土。

X

土体的固结时间与其透水性无关。X

在饱和土的固结过程中，孔隙水压力不断消散，总应力和有效应力不断增长。 孔隙水压力在其数值较大时会使土粒水平移动。从而引起土体体积缩小。

X X

随着土中有效应力的增加，土粒彼此进一步挤紧，土体产生压缩变形，土体强度随之提高。0

按分层总和计算法计算地基最终沉降时，假定地基土压缩时不产生侧向变形，该假定使计算出 的沉降量偏大X 按分层总和计算法计算地基最终沉降时，通常取基础角点下的地基附加应力进行计 算。X

1 + ®中，衍通常取土的初始孔隙比X分层总和法确定地基沉

降计算深度的标准是墙①1% X

在分层总和法计算公式

按规范公式计算最终沉降量时，压缩模量的取值所对应的应力段范围可取

P1 = 100 七 RjSpz = Z

A&； < 002乍迟也；

规范公式确定地基沉降计算深度的标准是用弹性力学公式计算得到的地基沉降常偏大， 值常偏小X° 原因是由荷载试验得到的变形模量& 在无限均布荷载作用下，地基不会产生瞬时沉降0

较硬的土通常时超固结土 X饱和黏性土地基在外荷载作用下所产生的起始孔隙水压力分布与附 加应力分布是相同的0

在饱和土的固结过程中，若总应力保持不变，则有效应力不断减小，而孔隙水压力不断增加。

X

采用分层总和法计算得到的地基沉降量实质上是固结沉降

0

某饱和黏土地基在固结度达到40%寸的沉降量为30mm则最终沉降量为120mm X当土层的自重 应力小于先期固结压力时，这种土称为超固结土 6章土的抗剪强度直接剪切试验的优点是可 以严格控制排水条件，而且设备简单砂土的抗剪强度由摩擦力和粘聚力两部分组成。X十字板 剪切试验不能用来测定软粘土的灵敏度。X对饱和软粘土，常用无侧•操作方便。X 限抗压强度试验代替三轴仪不固结不排水剪切试验。土的强度问题 实质上就是土的抗剪强度问题。

0

0

0

X

在实际工程中，代表土中某点应力状态的莫尔应力圆不可能与抗剪强度包线相割。 当饱和土体处于不排水状态时，可认为土的抗剪强度为一定值。 除土的性质外，试验时的剪切速率是影响土体强度的最重要的因素。 在与大主应力面成的平面上剪应力最大，故该平面总是首先发生剪切破坏。

破裂面与大主应力作用线的夹角为4宁+则2。X

对于无法取得原状土样的土类，如在自重作用下不能保持原形的软粘土，其抗剪强 度的测定应采用现场原位测试的方法进行。0

对施工速度很快的砂土地基，宜采用三轴仪不固结不排水试验或固结不排水试验的

强度指标作相关的计算。X由不固结不排水剪切试验得到的指标5称为土的不排水抗剪强度。0 工程上天然状态的砂土常根据标准贯入试验锤击数按经验公式确定其内摩擦角

卩o 0

7章土压力

当挡土墙向离开土体方向移动或转动时，作用在墙背上的土压力就是主动土压力。X作用在地 下室外墙上的土压力也可以按被动土压力计算。 X 按哪一种土压力（主动、静止或被动土压力）计算完全取决于挡土墙的位移方向（向前、静止 不动或向后位移）。X

静止土压力强度円等于土在自重作用下无侧向变形时的水平向自重应力 朗肯土压力理论的基本假设是：墙背直立、粗糙且墙后填土面水平。

。0

X

按朗肯土压力理论计算主动土压力时，墙后填土中破裂面与水平面的夹角为衬一处。X 墙后填土愈松散，其对挡土墙的主动土压力愈小。

X

墙背和填土之间存在的摩擦力将使主动土压力减小、被动土压力增大。库伦土压力理论假设墙 后填土填土中的滑动破裂面是平面，且通过墙踵库伦土压力理论可以计算墙后填土为成层土的 情况。 越大。

X

挡土墙墙背倾角凸愈大，主动土压力愈小。X墙后填土的固结程度越高，作用在墙上的总推力 就

8章土坡稳定性黏性土坡的稳定性与坡高无关。条分法分析黏性土的稳定性时，的滑动面。 X稳定数法适用于非均质土坡。

毕肖普条分法的计算精度高于瑞典条分法。 切剪切破坏两种。

0

毕肖普条分法只适用于有效应力法。X 9章地基承载力地基破坏模式主要有整体剪切破坏和冲

X

对均匀地基来说，增加浅基础的需假定几个可能的滑动面，这些滑动面均是最危险 底面宽度，可以提高地基的临塑荷载和极限承载力。

X

地基临塑荷载可以作为极限承载力使用。X

地基的临塑荷载Per作为地基承载力特征值，对于大多数地基来说，将是十分危险的。

X

由于土体几乎没有抗拉强度，故地基土的破坏模式除剪切破坏外，还有受拉破坏。X X 塑性区会逐渐发展扩

宽度不能改变地基的临塑荷载。0

局部剪切破坏的特征是，随着荷载的增加，基础下的塑性区仅仅发生到某一范围。0太沙基 承载力公式适用于地基土是整体或局部剪切破坏的情况。0

地基承载力特征值在数值上与地基极限承载力相差不大。塑性区是 指地基中已发生剪切破坏的区域。随着荷载的增加，大。0太沙基 极限承载力公式适用于均匀地基上基底光滑的浅基础。 一般压缩性小的地基土，若发生失稳，多为整体剪切破坏模式。地 基土的强度破坏是剪切破坏，

而不是受压破坏。

0

因此只改变基础

地基的临塑荷载大小与条形基础的埋深有关，而与基础宽度无关，

第一层土为细砂 l=19kN/m3, s=m3, w=18%;第二层土为粘土，2=m3, s=m3,

W二50%, wL二48%, w P=50%并有地下水位存在。计算土中自重应力。第一层土为细砂，地

下 水位以下考虑浮力作用

(25.9 9.81) 19 s

s (1 W)

25.9 ------- 第二层为粘土层，其液性指数

,w WP

50 25 --------

I L

48 25

故受水的浮力作用，浮重度为

(26.8 9.81) 16.8

26.8 (1 0. 50)

a b cd 占小占z=0, sz~ z -0；

小占z=2m sz=19 2=38kPa； 小占z=5m 小sz=19 2+10

z=9m sz=19 2+10 3+ 4=

2np

J〃 细砂

Z-ZZ

W »19 kN/nT n=25. 9 klW

哙1睞

•■

)*=16. 3 kN/m,

4 in

粘土 K=26. & kNZnT %=4g%

c

Wp 二25\"

•

(1 0. 18) lOkN /m

1.09 1

7. lkN /m3

解：水下的粗砂层受到水的浮力作用， 其有效重度：L rsat nf19. 5 9.81

9. 69KN /m

3

粘土层因为W WP,所叹II 0,故认为土层不受到水的浮力 作用，土层面上还受到 上面的静水压力作用。

a 点：Z 0, cz OKP a；

b点：Z 10m,该点位于粗砂层中，

cz

r*z 9. 69 10 96. 9K Pa;

L点：Z 10m,该点位于粘土层中，

cz

r'z 「h9.69 10 9.81 14 224. 4KPa;

Z 15m, cz 24. 4 19. 3 5 320. 9KPao '、'、• 3 米，10 米，5 米

1. 土的固相物质：无机矿物颗粒（原生矿物和次生矿物）和有机质。

2. 结合水：处于土颗粒表面水膜中的水，受到表面引力的控制而不服从静

水力学规律，其冰点低于零度。分为强结合水和弱结合水。

3. 自由水分为重力水和毛细水。

4•在工程上常把大小相近的土粒合并为组称为粒组。

5.界限含水率:是指黏性土从一个稠度状态过渡到另外一个稠度状态时的分界含 水率。

6•液限3 I ：土从液体状态向塑性状态过渡的界限含水量。塑限3P : 土由塑体状态向 固体状

态过渡的界限含水量。缩限3S： 土由半固体状态向固体状态过渡的界限含水 量。

7. 塑性指数 IP ： IP= 3 I- 3P

液性：

I L=（3-3P） / （ 3 I- 3P）

IL越大，土越软

8. 渗透性:土允许水透过的性能称为土的渗透性。

9. 土中水的渗流：在水头差作用下，土体中的自由水通过土体孔隙通道流动的特 性。 10. 管涌现象：在渗流作用下土体中的细颗粒在粗颗粒形成的孔隙道中发生移动

并被带走的现象。

11・流砂现象：在向上的渗流力作用下，粒间有效应力为零时，颗粒群发生悬浮、

移动的现象。

12. 管涌和流砂：

区别：（1）流砂发生在水力梯度大于临界水力梯度，而管涌发生在水力梯度小于临 界水

力梯度情况下；（2）流砂发生的部位在渗流逸出处，而管涌发生的部 位可在渗流逸出处，也可在土体内部；（ 3）流砂发

生在水流方向向上，而管涌没有。

相同点:都是由于渗流力的作用，使土体颗粒流失或局部土体产生移动，导致土体变 形甚

至失稳

13. 土的抗剪强度（if）:是指土体抵抗抗剪切破坏的极限能力。

14. 静止土压力（Eo）墙受侧向土压力后，墙身变形或位移很小，可认为墙不发生转动

或位移，墙后土体没有破坏，处于弹性平衡状态，墙上承受土压力称为静止土 压力

15. 主动土压力（EA）挡土墙在填土压力作用下，向着背离填土方向移动或沿墙跟的转

动，直至土体达到主动平衡状态，形成滑动面，此时的土压力称为主动土压力。

Eoo

16.被动土压力（EP）

挡土墙在外力作用下向着土体的方向移动或转动，土压力逐渐增大，体达 直至土 到被动极限平衡状态，形成滑动面。此时的土压力称为被动土压力

FP

17. 整体剪切破坏的特征:基底压力P超过临塑荷载后，随荷载的增加，剪切

破坏区不断扩大，地基中形成连续的滑动面，基础急剧下沉并可能 向一侧倾斜，面明显降起。密实的砂土和硬粘土较可能发生这种破坏 形式。

最后在 基础四

周的地

18. 局部剪切破坏的特征:随着荷载的增加，塑性区只发展到地基内某一范

围，滑动面 不延伸到地面而 是终止在地基内某一深度处，基础周围地面稍有隆起，地基会发 生较大变形，但房屋一般不会倒坍，中等密实砂土，松砂和软粘土都可能发生这种 破坏形式。

19. 冲剪破坏的特征: 基础下软弱土发生垂直剪切破坏，使基础连续下沉。破坏时地基中无明显

滑动面， 基础四周地面无隆起而是下陷，基础无明显倾斜，但发生较大沉降，对于压缩性较 大的松砂和软土地基可能发生这种破坏形式。

20：地下水位的升降对地基承载力有什么影响：

上升承载力降低，下降承载力增加。

21:动水力：水在土中渗流时，对单位体积土骨架所产生的作用力。 22：临界水头梯度：

当动水力GD的数值等于或大于土的浮重度r'时，土体颗粒间的压力就等于 零，土颗 粒将处于悬浮状态而失去稳定，这时的水头梯度称临界水头梯度。

23.砂土的相对密度：

砂土处于最疏松状态的孔隙比与天然状态孔隙比之差和最疏松状态的孔隙比与最密 实状态的孔隙比之差的比值。

24 土的压缩性特点：

① •土的压缩主要是由于空隙体积减少而引起的。

② ・由于孔隙水的排出而引起的压缩对于饱和黏性土来说是需要时间的，土 的压缩随时

间增长的过程称为土的固结。

25.朗金主动计算公式：Pa itg2 (45 —) 2c?tg (45 —) rzKa 2cjKa

被动：PP rztg^ (45

Rz

-) 2c tg(45 -) rzKP 2c jKp

一_ 土的重度；z---计算点深度；动c-土的粘聚力；Ka, Kp _主动，被 系数

Ka tg2(45 2)； Kp tg2(45

-)

26•地基破坏模式有几种？发生整体剪切破坏时P-S曲线的特征如何？

① 整体剪切破坏、局部剪切破坏和冲切剪切破坏。

② 地基整体剪切破坏的主要特征是能够形成延伸至地面的连续滑动面。 在形 成连续滑动面的过程中，随着荷载(或基底压力)的增加将出现三个变形阶段： 即弹性变形阶段、弹塑性变形阶段以及破坏(或塑性流动)阶段。即地基在荷载 作用下产生近似线弹性(P-S曲线首段呈线性)变形；当荷载达到一定数值时， 剪切破坏区(或称塑性变形区)逐渐扩大，P-S曲线由线性开始弯曲；当剪切破 坏区连成一片形成连续滑动面时，地基基础失去了继续承载能力，这时P-S曲 线具有明显的转折点。