目 录
1、 编制依据――――――――――――――――――2 2、 工程概况――――――――――――――――――2 3、 后浇带模板体系―――――――――――――――3 4、 验算――――――――――――――――――――6 5、 后浇带砼浇筑――――――――――――――――18 6、 安全生产、现场文明施工要求 ―――――――― 19 7、 附图――――――――――――――――――――20 1、编制依据
1。1银盛泰国际商务港施工合同文本 1.2青岛腾达设计事务所设计的图纸
1.3《混凝土结构工程施工质量验收规范》 （GBJ50204-2002） 1。4《建筑工程施工质量验收统一标准》 （GBJ50300-2001) 1.5《建筑施工计算手册》
1.6《钢筋混凝土高层建筑结构设计及施工规范》 （JGJ3—91） 1.7《混凝土强度检验评定标准》 （GBJ107—87） 2、工程概况
银盛泰国际商务港位于青岛市城阳区中心位置,北邻正阳路，西邻山城路。工程东西长为122.2米，南北宽为78.4米，建筑面积6.5万平方米。工程地下两层，分别为地下车库和设备用房,地上十三层，其中一、二层为商业网点，三~十三层为商务办公用房。本工程为框
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架筒体结构，底板为梁板式筏板基础,地上结构构件为柱和梁及电梯井、楼梯井筒体.
工程地下二层为错层结构，错误!～错误!轴北1300mm处地下室层高为6米，错误!轴北1300mm～错误!轴部分层高为5。55米,错误!～错误!/错误!轴右4米～错误!轴左4米部分层高为4.6米。地下一层层高为3。9米,一层层高为5。1米,二、三层层高为4。2米，四、五层层高为5.4米，六~十二层层高为3.6米,十三层层高为4.8米，
本工程占地面积较大,东西轴线间距离为122.2米，南北轴线间距离为78。4米。为减少砼施工过程中的温度应力和消除部分砼伸缩应力，主楼于错误!～错误!、错误!～错误!轴间设置两道南北向伸缩后浇带，裙房错误!～错误!轴间设置一道南北向伸缩后浇带,主楼和裙房错误!～错误!间设置一道东西向伸缩后浇带.
后浇带宽1500mm，厚度同墙、梁、板厚度。
筏板砼为C35 S8,其它部位为C40,后浇带砼比同部位砼高一个等级。
3、后浇带模板体系
1）底板后浇带支模按附图进行，方法为：根据图纸设计位置，放出后浇带位置线，在边线内侧抹50mm宽，50mm高（东西向后浇带）或75mm高（南北向后浇带)C25细石砼埂（筏板钢筋为先布置φ25@200南北向钢筋），以防止筏板砼砂浆从下层钢筋网片下渗入后浇带内。绑扎筏板、地梁及设计加强筋,然后在后浇带中心线的一侧，沿后浇带立支一个高30cm的钢筋网片，网片上下各放置一根φ12钢筋,两根钢筋之间用φ12的立筋连接，立筋间距100，每1000范围内将立筋和筏板钢筋焊接750mm长φ12斜撑，以固定网片。网
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片立好后，将双层20目钢丝网固定在钢筋网片上,再焊接3×330mm止水钢板，同法固定止水钢板上半部钢丝网，上层钢筋网片上绑扎50mm厚带锯齿型木条,阻挡筏板上层钢筋网片以上砼浆。 2）地下室外墙后浇带，因工程要先回填土,然后再补浇后浇带。墙体砼浇筑后，后浇带外侧部分模板拆除,采用预制80mm厚C20砼板,通过和外墙预埋钢板焊接后封闭外墙外侧，预制板之间用1：2水泥砂浆嵌缝。如图： 3)梁、板后浇带
在通过后浇带的梁头两侧各200处根据设计设置独立定型支撑，该竖向独立支撑直接支撑在梁底砼面，即梁端竖向独立支撑在第一次支模时，支撑顶面顶板标高设同梁底标高，顶板作该部位梁底的模板使用,垫一层油毡防止支撑头与梁底模之间的缝隙漏浆,撑杆下端支在楼板或底板上。平台及梁模板拆除后，独立支撑即作为后浇带的临时支撑,直至结构砼伸缩及建筑物沉降稳定后，二次支后浇带模板并浇筑后浇带砼，按规范留置同条件试块，在砼达到设计强度后拆除后浇带部位模板。上下层独立支撑立杆必须在同一条中心线上,以免荷载破坏楼板结构。
竖向独立支撑平面设置原则为：凡与后浇带相交的梁底均在后浇带两侧各设一根，独立支撑在各层平面位置相同，以使上下层立杆上下中心线对齐。
1、地下二层部位,因层高为5。55～6米，层高较高，顶板为
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180mm厚，框架梁及次梁截面较大，选用槽钢[18a（允许荷载40～60KN，允许高度3900~6000mm）格构式独立支撑及槽钢[16a（允许荷载40～60KN，允许高度2800～4500mm）格构式独立支撑，局部跨度（1。35米）较小次梁选用可调钢管定型竖向支撑（允许荷载40KN，允许高度5600mm）.
2、其余部分至地上五层框架梁及次梁选用槽钢［16a（允许荷载40～60KN，允许高度2800～4500mm、2700~3900mm两种)格构式独立支撑,框架梁梁端设双道支撑，次梁除梁端设一道支撑外，梁与梁之间增设一道.
3、六层至十二层框架梁选用槽钢[16a（允许荷载40～60KN,允许高度2700～3900mm）格构式独立支撑,次梁选用可调钢管定型竖向支撑（允许荷载60KN，允许高度3800mm）.
4、十三层框架梁选用槽钢[16a(允许荷载40～60KN，允许高度2800～4500mm）格构式独立支撑,次梁选用可调钢管定型竖向支撑（允许荷载40KN，允许高度4500mm）.各种支撑型号如附表。 4、验算
由于立杆中心线上下对齐,故假定上层立杆荷载通过楼板直接传
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至下层立杆。
地下二层顶板梁验算1：（计算结构范围如附图）
一、选错误!轴KL45作分析，板厚h=180，主梁b=500，h=950，计算跨度l=5.55m。
计算假定:
1）错误!～错误!轴井字梁截面为300×650，将该范围井字梁转化为板厚：
则错误!轴右侧板厚
h＝0.18＋<5。1×0。3×0。65＋（5。2－0。3）×0.3×0。65〉/(5.1 ×5。2） h＝0.254m
16轴左侧板厚 则○
h＝0.18＋〈7。25×0.3×0.65＋2×（5.2－0。3）×0.3×0。65〉/(7。25 ×5.2) h＝0。268m 则：
1、错误!轴右侧楼板荷载计算：板自重250.254=6。35KN/m2 错误!轴左侧楼板荷载计算：板自重250.268=6.7KN/m2
错误!轴右侧楼板传至KL14荷载（计算至右侧跨度1/3部位）:
6.35×5.1/3＝10。795KN/m
错误!轴左侧楼板传至KL45荷载（计算至左侧跨度1/3部位）：
6.7×7.25/3＝16。192KN/m
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KL45自重q=250。50。95=11。875 KN/m 2、施工人员及设备等动荷载：2KN/m2
3、KL45上均布线荷载q=（板、梁恒载）+(动荷载)〈本计算采用支撑体系安全系数取2，支撑加固偏与安全，故计算不考虑静荷载分项系数.支撑上方梁板浇筑砼期间，该范围搭设有满堂模板支撑，故计算可不必考虑动荷载的分项系数.）
q=10。795＋16.192＋11。875+2×(5.1/3＋7.25/3） q=47。095 KN/m
则KL14均布线荷载q=47.095KN/m
本计算将KL45看作一端固定，一端简支的承受均布荷载的单跨梁,如下图,根据结构力学计算结果,本层荷载传至梁端荷载：
R＝3/8×q×l(l为计算跨度 l＝5。550m） R＝3/8×47。095×5。550 ＝98。016 KN
4、后浇带边缘L88考虑由KL35、L6、KL45、L70及错误!轴挡土墙共同承受
则KL14受到L88集中荷载为： P＝2。65×0.3×0.65×25 P＝12。92 KN
因本层为地下二层屋面，上层传至荷载R’=0 则独立支撑承受荷载 N ＝R＋P
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＝98.016＋12。92 ＝110。936 KN
该处支撑点设两个C型槽钢［16a格构式支撑，该支撑允许荷载为40～60KN,允许高度为2800～4500mm。
该处梁底距地面为4。25米，高度满足要求。 N＜120KN 支撑体系安全
二、对L70分析：板厚h=180，L70梁b=300,h=650，计算跨度l=5.55m.
同理,将该范围井字梁转化为板厚：（此将L70已转化为板厚) h＝0。18＋〈5.1×0。3×0.65＋（5.2－0。3）×0.3×0。65>/(5.1 ×5.2） h＝0。254m 则:
1、楼板荷载计算：板自重250。254=6。35KN/m2 楼板传至L70荷载（该处取板计算跨度为2.7米）： 6。35×2。7＝17.145KN/m
L70自重q=250。3(0.65－0。254）=2。97 KN/m 2、施工人员及设备等动荷载：2KN/m2 3、L70上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载 q=17.145+2.97＋2×2.7 q=25。51 KN/m
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则L70均布线荷载q=25.51 KN/m
本计算将L70看作一端固定，另一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果,本层荷载传至梁端荷载：
R＝3/8×q×l(l为L70的计算跨度 l＝5。55m） R＝3/8×25.51×5.55 R＝53。09 KN
4、后浇带边缘L88考虑由KL14、L70及错误!轴挡土墙共同承受 则L70受到L88集中荷载为： P＝2.7×0。3×0.65×25×1.2 P＝15。795 KN
因本层为地下二层屋面，上层传至荷载R’=0 则独立支撑承受荷载
N=R+P=53。09+15。795=68。885KN
该处支撑点设一个G型可调钢管定型竖向支撑（允许荷载45KN，允许高度4500mm）。
该处梁底距地面为4.25米，高度满足要求. 68.885/45＝1.53
在支撑体系安全系数2。0范围内，支撑安全。
三、错误!轴KL2作分析，错误!右侧板厚h=180,错误!左侧板厚h=120,KL2 b=350，h=700，KL35 b=500,h=950，计算跨度ll=5.55m。
计算假定：
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1）错误!轴左板标高为－3.95M，错误!轴右板标高为－2。7M,KL2、KL35合并为一个整体支撑加固，取其组合梁b=500,h=1.950（结
15轴左为250×450,错误!轴右为300×构计算偏与安全）,井字梁截面○
650，将该范围井字梁转化为板厚：
则错误!轴左侧板厚
h＝0.12＋<7。65×0。25×0。45＋2×（5.2－0。25）×0.25×0。45>/(7。65 ×5。2) h＝0。17m 则错误!轴右侧板厚
h＝0.18＋<7.25×0.3×0.65＋2×（5.2－0。3）×0.3×0。65〉/(7。25 ×5.2） h＝0.268m 则:
1、错误!轴左侧楼板荷载计算：板自重250.17=4.25KN/m2 错误!轴右侧楼板荷载计算：板自重250。268=6。7KN/m2 错误!轴左侧楼板传至组合梁荷载(计算至左侧跨度1/3部位)：4.25×2。7＝11.475KN/m
错误!轴右侧楼板传至组合梁荷载(计算至右侧跨度1/3部位）：6。7×2.6＝17。42KN/m
组合梁自重q=250。51。95=24。375 KN/m 2、施工人员及设备等动荷载：2KN/m2 3、KL14上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载
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q=11。475＋17.42＋24.375+2×（2。7＋2.6） q=63.83KN/m
则组合梁均布线荷载q=63。83 KN/m
本计算将KL14看作一端固定，设有两个简支的承受均布荷载的单跨梁,如下图,根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：
R2＝3/8×q×l（l为计算跨度 l＝2。525m） R2＝3/8×63.83×2.525 R2＝60。439KN
R1＝（3/8×q×l2－R2×2。525）/l（l为KL14的计算跨度 l＝5。55m）
R1＝（3/8×63.83×5。552－60.439×2.525）/5.55 R1＝105。349 KN
4、后浇带边缘L47 L88考虑由KL35、L29、L30、L6、KL14共同承受
则组合梁受到L47 L88集中荷载为:
P＝2.6×0。3×0。65×25＋2。7×0.25×0。45×25 在此，组合梁两侧考虑满跨 P＝20。27KN
暂假定上层传至荷载R’=0 则独立支撑承受荷载 N1=R1+P
=105.349+20。27
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=125.619KN N2=R2=60.439KN
该处于N1设两个,N2设一个，共设三个A型槽钢[16a格构式支撑,该支撑允许荷载为40～60KN，允许高度为2700～3900mm。
该处梁底距地面为3.25米，高度满足要求。 N1/120＜2 N2/60＜2 支撑体系安全
四、错误!轴KL37作分析,板厚h=120，KL24 b=350,h=550，计算跨度l=3。175m。
计算假定：
1）错误!～错误!/错误!～错误!轴间井字梁截面为250×450,将该范围井字梁转化为板厚：
S＝7.55×18.65＝140。81㎡ V
井字梁
＝18。65×0。25×0。33×2＋(3。475－0。25）×0。25×0。33 ×5
V井字梁＝4.41m 转化为板厚h
h＝4.41/140。81＝0.031m 则：
1、楼板荷载计算：板自重25（0。120＋0。031）=3.775KN/m2
E轴北侧楼板传至KL24荷载（计算至北侧跨度1/3部位）: ○
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3。775×3。4＝12。835KN/m
E轴南侧楼板传至KL24荷载○（计算至南侧跨度1/3部位）：3。
775×2。933＝11。072KN/m
KL24自重q=250.350.55=4.813 KN/m 2、施工人员及设备等动荷载:2KN/m2 3、KL37上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载 q=12.835＋11.072＋4.813+2×(3.4＋2。933） q=41.386KN/m
则组合梁均布线荷载q=41.386KN/m
本计算将KL24看作一端固定，一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图,根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：
R＝3/8×q×l（l为计算跨度 l＝3.175m） R＝3/8×41。386×3.175 R＝49.25KN 则独立支撑承受荷载 N＝R＝49。25KN
该处设一个A型槽钢[16a格构式支撑,该支撑允许荷载为40~60KN，允许高度为2700～3900mm。
该处梁底距地面为3。4米，高度满足要求。 N＜60KN 支撑体系安全
2)对错误!～错误!/错误!～错误!轴间井字梁L37作分析,井字梁截面为
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250×450，计算跨度l=3.475m： 则:
1、楼板荷载计算：板自重25（0。120＋0。031）=3。775KN/m2 楼板传至L45荷载（计算取2。8m)： 3.775×2。8＝10。57KN/m 2、施工人员及设备等动荷载：2KN/m2 3、L上均布线荷载q=板恒载+动荷载 q=10.57+2×2.8 q=16.17KN/m
则组合梁均布线荷载q=16.17KN/m
本计算将L37看作一端固定，一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图,根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：
R＝3/8×q×l（l为计算跨度 l＝3.475m） R＝3/8×16。17×3。475 R＝21.07KN 则独立支撑承受荷载 N＝R＝21.07KN
该处设一个C型槽钢[16a格构式支撑，该支撑允许荷载为40～60KN，允许高度为2800～4500mm。
该处梁底距地面为4。1米，高度满足要求。 N＜60KN 支撑体系安全
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因该处在结构筒体部位,故框架梁梁端和井字梁中间各增设一个C型槽钢［16a格构式支撑。
本工程后浇带属伸缩后浇带，按设计要求60天后即可封闭,因此预计浇筑地下室后浇带时工程主体施工至地上四层。
则：
49。25＋21.07＝70.32KN (每层荷载） 70.32×5＝351.6KN （5层荷载）
施工期间对后浇带部位封闭管理,严禁在该区域堆放物体和进行施工,因此实际1~5不可能每层都有活荷载，上述五层累计荷载折算为：351。5×95％＝334。02KN
334.02/（4×60)=1.39＜支撑安全系数2 结构安全 5、后浇带砼的浇筑
进场砼必须每车核对配合比、坍落度、砼标号、抗渗等级及外加剂掺量是否与设计要求一致。
后浇带在浇筑砼前,必须将整个砼表面按照施工缝的要求进行处理.地下室底板与本层的外墙后浇砼一起浇筑，采用比两侧砼提高一个强度等级的补偿收缩性砼浇筑，养护时间不宜少于28d，后浇带混凝土终凝后2小时即开始养护，表面覆盖一层薄膜，必要时加盖一层麻袋片，并浇水养护，浇水次数以保证砼始终处于湿润状态为准。。地
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下室的后浇带1或后浇带2均应一次性浇筑，地上部分可根据现场实际情况而定,但前后两次之间的施工缝应按规范要求设置在剪力较小处。
浇筑所有后浇带砼时，应按有关规定留置标准养护试块，用于确定砼28天强度;基础底板及地下室外墙均需留置抗渗试块；浇筑顶板后浇带砼时，应留置拆模试块，用于确定拆模时间，后浇带模板必须在后浇带砼达到设计强度的100％方可拆模。
后浇带砼采用泵送的方法运送至浇筑地点。
严格控制外墙拆模时间，防止因拆模过早而引起外墙穿墙螺杆松动.砼浇筑时,振动棒严禁碰撞预应力钢绞线。后浇带砼应振捣密实，与两侧砼之间的接缝收口必须顺畅、密实。 6、安全文明施工要求
1、施工现场所有用电设备,除作保护接零外，必须在设备保护线的首端处设置漏电保护装置.
2、每台用电设备应有各自专用的开关箱，必须实行“一机一闸”。 3、在砼罐车卸料处路面满铺钢板，防止砼罐车压坏路面，进而影响基坑安全。
4、施工人员必须正确使用好各种劳保用品。
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5、夜间施工照明充足。上下马道必须做防滑措施.
6、泵送砼作业过程中，软管末端出口与浇筑面应保持0。5～1m，防止埋入砼内，造成管内瞬时压力增高爆管伤人。 7、严禁在外墙后浇带的钢筋网片上攀爬.
8、砼浇筑前,应对振动器进行试运转，振动器操作人员应穿绝缘靴、戴绝缘手套;振动器不能挂在钢筋上，湿手不能接触绝缘开关。 9、施工时应先将上层的后浇带洞口用夹板等遮盖严实并设置警戒区域,以防坠物伤人。
10、夜间施工时使用聚光灯照射施工点以防对环境造成光污染。 11、砼罐车每次出场应清理下料斗,防止砼遗洒污染交通路面。
12、散落在楼板上的砼废料要及时清理。
注： 插销插孔@100，两方向设置，互相垂直,每根支撑上插销不少于2道。
注： 1.插销插孔＠100，两方向设置，互相垂直,每根支撑上插销不少于2道。
2。固定钢板套扣与微调螺栓配套使用，并与从构可靠焊接。
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